Бунимович

Первоначально с чисто физической точки зрения явления электрических колебаний в полых резонаторах были рассмотрены Я. И. Френкелем в его книге Электродинамика , т.II, изданной в 1935 г. С инженерных позиций те же вопросы вскоре (в 1939 г.) были разобраны М. С. Нейманом и В. И. Бунимовичем. Решение этих задач впоследствии оказало существенное влияние на развитие техники сантиметровых волн. [c.323]

А. И. Бунимовичем, заменившим адиабату секущей, проходящей через две характерные точки. Наконец, Л. И. Седов (1949) дал метод расчета дозвукового потока для произвольной зависимости давления от плотности. В последующие годы были предложены и другие способы аппроксимации адиабаты (см., например, работы Г. А. Домбровского, Г. Ю. Степанова, Линь Цзя-цзяо). Каждый из авторов того или иного способа аппроксимации адиабаты применял его к решению конкретной задачи струйного течения, обтекания замкнутого контура (профиля), решеток профилей. [c.322]

Бунимович Л. Л. О скорости убывания корреляций в динамических системах Ц Проблемы нелинейных и турбулентных процессов в физике Тр. II Междунар, рабочей группы, Ч, 2,/Под ред. А. С. Давыдова, [c.399]

Задача построения течения газа Чаплыгина через решетки, как и задача обтекания одиночных профилей, долгое время не поддавалась решению из-за нео.днолистности отображения (24.11) при наличии циркуляции скорости вокруг профиля. Эта задача впервые была решена в 1946 г. Л, И. Седовым и затем Липом [47]. А. И. Бунимович построил в 1950 г. ио методу Л. И. Седова семейство теоретических решеток, используя отображение единичного круга без двух симметрично расположенных точек на решетку теоретических профилей. В связи с выбором канонической области этот метод практически пригоден только для получения решеток малой густоты из тонких слабоизогнутых профилей. В 1950 г. автором были развиты описанные в данном разделе более эффективные методы построения теоретических решеток в потоке газа, исходя из данного обтекания любых решеток потоком несжимаемой жидкости. Можно было бы у казать еше ряд более поздних работ, посвященных различным хо-вершенствованиям в решении той же задачи. Однако аналитические методы построения теоретических решеток, как уже указывалось для той же задачи в потоке несжимаемой жидкости, в настоящее время не имеют практического значения, поскольку они непосредственно не решают ни прямой задачи теории решеток (расчет обтекания заданной решетки), ни основной обратной задачи (построение решеток с заданным распределением скорости). [c.214]

А. А, Ильюшиным и У. Д. Хейзом в 1947 г. аналогии между обтеканием тонких тел установившимся гиперзвуковым потоком и некоторым неустано-вившимся течением в пространстве с меньшим числом измерений (закон плоских сечений). Результаты Цянь Сюэ-сеня и У. Д. Хейза были обобщены на случай трехмерного течения при наличии ударных волн и вихреобразований (Г. М. Бам-Зеликович, А. И. Бунимович и М. П. Михайлова — 1948) [c.336]

Бунимович А. И., Чистолинов В. Г., Аналитический метод расчета аэродинамических сил в пространственной задаче в условиях закона локальности , Прикл. матем. и мехаьь., № 3, 466—472 (1975) Аналитический расчет аэродинамических характеристик тел вращения в условиях закона локальности, Механ. жидкости и газа, № 5, 94—100 [c.435]

Современные методы расчета осевого компрессора базируются на данных обтекания газом плоских решеток, в первом приближении моделирующих движение газа по поверхности тока в лопаточных венцах ступени осевого компрессора. Обширные материалы продувок таких решеток представлены в открывающих сборник двух статьях А. И. Бунимовича и А. А. Святогорова. Первая из них содержит результаты систематического экспериментального изучения аэродинамических характеристик плоских (двухмерных) диф-фузорных решеток осевого компрессора как при малых, так и при больших числах М набегающего дозвукового потока и при широком изменении параметров решетки и профиля вторая обобщает результаты этого исследования. В итоге обобщения данных продувок решеток авторами предложены методика расчета аэродинамических характеристик заданной компрессорной решетки и методика подбора оптимальной решетки, обеспечивающей требуемое отклонение потока. [c.3]

По приведенным обобщенным аэродинамическим характеристикам можно определить коэффициент потерь и угол отклонения потока Аа для решеток, заданных геометрическими параметрами Ь 1 и и параметрами профиля е, с. Соответствующее значение /о находится по формуле (1). Метод определения кр.о и Мкр.о изложен в статье А. И. Бунимовича и А. А. Святогорова [c.35]

Число Мтах соответствует появлению в межлопаточиом канале линии перехода, на которой скорость равна местной скорости звука. (См. упомянутую выше статью А. И. Бунимовича и -К- А. Святогорова). [c.45]

Работа выполнена при поддержке грантов РФФИ 00-01-0538, 00-15-96146, Интеграция Б 0053 и INTAS 00-221. Авторы признательны Л. А. Бунимовичу и Р. де ла Ллаве за полезные обсуждения. [c.184]

Прикладная газовая динамика. Ч.2 (1991) -- [ c.67 , c.70 ]

Машиностроение Автоматическое управление машинами и системами машин Радиотехника, электроника и электросвязь (1970) -- [ c.11 , c.323 ]

Механика жидкости и газа Избранное (2003) -- [ c.25 , c.26 , c.36 , c.38 , c.52 ]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...