Балка композитная

Рис. 3.1. Типичная картина распределения форм колебаний в зависимости ог разности температур Т — То и частоты колебаний / для композитной консольной балки (1, 2, 3, 4 — соответственно первая, вторая, третья и четвертая формы колебаний).

Метод балки с приведенной характеристикой. Характеристики демпфирующего материала определяются с помощью формул (6.17) и (6.18) и данных экспериментов с композитной балкой, что дает [c.320]

Отсюда можно определить ег и г 2, где е2 = Е2/Еи —модуль Юнга металла балки, /12 = Я2/Я1, Яг — толщина слоя демпфирующего материала, Н — толщина металлической балки, рг = = Р2/Р1, р2 —плотность демпфирующего материала, pi —плотность материала балки, т] — коэффициент потерь в композитной балке при п-й форме колебаний, TI2 — коэффициент потерь в демпфирующем материале, (Ои — п-я круговая частота колебаний металлической балки, Шп — п-я круговая частота колебаний композитной балки. [c.320]

Обычно коэффициент потерь композитной балки определяется с помощью ширины резонансной амплитуды, соответствующей половине мощности излучения. Это не единственный метод определения характеристик демпфирования для заданной резонансной ситуации с балкой, поскольку столь же успешно могут быть использованы с учетом их особенностей и другие методы, в том числе основанные на определении декремента затухания, построения графиков форм колебаний и диаграмм Найквиста. [c.322]

Коэффициент потерь для металлических балок считается равным нулю. Как правило, это предположение является вполне оправданным, поскольку сталь и алюминий имеют коэффициенты потерь, не превышающие 0,001, что значительно меньше соответствующего значения для композитной демпфированной балки. Это обстоятельство следует принимать во внимание в случаях, когда используются балки из иных материалов, таких, как пластик или компаунд. [c.324]

Постулируя закон упругости (4.3). построим формальную теорию изгиба и устойчивости композитных стержней и балок, составленных из чередующихся слоев резины и металла. Высота (длина) балки может быть сравнима с размером ее поперечного сечения или даже меньше. [c.229]

Уравнения движения элемента композитной балки [c.254]

КОМПОЗИТНЫЕ СТЕРЖНИ, БАЛКИ И СТЕРЖНЕВЫЕ КОНСТРУКЦИИ [c.125]

Конечный элемент композитной балки [c.146]

В.8.21. Почему при расчете балки на прочность можно пренебречь взаимным влиянием нормальных и касательных напряжений Какие напряжения могут быть определяющими при расчете металлических, деревянных и композитных балок [c.247]

Балка, изготовленная из нескольких различных материалов, называется композитной бал/сой.-Примерами являются балки, изготовленные из двух различных металлов, которые соединены друг с другом таким образом, чтобы работать как единое целое (биметаллические балки), железобетонные балки, а также трехслойные. При расчете таких балок можно использовать теорию изгиба, [c.181]

Композитные балки, стержни и кольца [c.330]

КОМПОЗИТНЫЕ БАЛКИ, СТЕРЖНИ И КОЛЬЦА [c.330]

Для сравнения рассмотрим аналогичную двутавровую металлическую балку с высотой сечения к. В этом случае О — 1, ООН, е = к/2 и максимальные нормальные напряжения составляют 0,26 ГПа, т. е. балка находится в предельном состоянии. Ее максимальный прогиб Vm = 4,14 X X 10 м, т. е. он в 1,63 раза превышает прогиб балки с композитной накладкой. [c.334]

Слоистая структура композитной балки учитывается параметрами О и Вр, которые определяются по формулам (2.3) и (2.14). [c.337]

Установлено, что в металлических относительно длинных балках перемещением vq можно пренебречь по сравнению с прогибом V. Однако в тонкостенных балках (например, двутавровых) величина vq достигает 10...20% и более от D. В балках из композитных материалов перемещения Vq к V — одного порядкз. Это происходит потому, что для таких материалов модуль упругости Е намного больше модуля сдвига G. Первый определяется жестким материалом волокон наполнителя, второй — значительно более податливым материалом матрицы. Сходная ситуация наблюдается в трехслойных панелях. Последние изготавливаются по следующей технологии между двумя жесткими листами вклеивается слой податливого наполнителя. [c.208]

Гипотеза о педеформируемости металлических слоев будет использована нами при построении теории устойчивости и изгиба пакета ТРМЭ кгж композитной балки с криволинейными слоями. [c.63]

Полученные уравнения обобщают известные уравнения изгибных колебгший теории С. П. Тимошенко на композитные стержни и балки с криволинейными слоями. Для элементов с плоскими слоями К12 = о уравнения (5.4) полностью совпадают по форме с уравнениями С. П. Тимошенко, но содержание коэффициентов жесткости К5 и Кд будет, конеч1ю, другим. [c.254]

Прн расчете композитной балки (рнс. 3.5, 3.6), деформирование которой описано в разделах 3.2.1, 3.2.2, в качестве исходных данных для подпрограммы ВЕАМ1 будут выступать DD = Z), QI1 =012=022 = Вз г. Причем для вычнслення коэффициентов D и Mr следует воспользоваться соотношениями (3.49) и Вхг (151). В этом случае полученная матрица жесткости К будет соответствовать (3.59). [c.156]

При испытании высокоортотропных материалов, подобных однонаправленным графито-эпоксидным композитам, нельзя забывать о влиянии сдвиговой деформащ1и. Используя балочную теорию Тимощенко [20] применительно к композитным балкам [2], получим уравнение (34) в следующем виде [c.222]

Эквивалентность данных испытаний двойной консольной балки с тонким адгезионным слоем и композитных образцов иллюстрируется на рис. 4.36, где сопоставлены критические скорости высвобождения энергии деформирования при адгезионном разрушении и межслойном разрушении [31]. Величины для пластичных смол (ВР 907 и РЕЕК) получены на тонких ( <0,033 мм) слоях, а для смол Narm o 5208 и Her ules 3502 — на слоях /<0,25 мм. Чтобы избежать осложнений, связанных с образованием мостиков из волокон (разд. 4.4.6), при испытаниях композитов учитывалось значение рассчитанное по начальному прорастанию трещины. В табл. 4.4 представлены те же данные, что и на рис. 4.36. При обработке экспериментальных результатов, приведенных на рис. 4.35 и 4.36, использовалось уравнение (49). [c.239]

Композитные балки, стержни и кольца — элементы, имеющие одну общую особенность размеры их поперечного сечения, как правило, значительно меньше длины осевой линии. Эта особенность позволяет ввести при расчете этих элементов некоторые дополнительные (см, гипотезы в гл. 1) предположения, позволяющие свести задачу к одномерной, т. е. описать напряженно-деформированное состояние рассматриваемых элементов системой обыкновенных дифференциальных уравнений, включающих только одну независимую переменную — осевую координату. В результате решения при этом часто удается получить аналитические выражения для напряжений и деформаций. Расчету металлических балок, стержней и колец посвящена обширвая справочная литература 2], поэтому в настоящей главе в основном обсуждаются особенности расчета соответствующих композитных элементов. Вывод приведенных ниже результатов представлен в работе [1]. [c.330]

В статье Эллисона и Уэбстера [208] теория старения использована для исследования неустановившейся ползучести композитной балки, армированной уложенными вдоль оси балки волокнами. Балка нагружена поперечными и продольными силами. Решение выполнено численными (шаговыми) методами. [c.227]

В последнее время во многих областях техники применяют так называемые композитные материалы. Идея здесь состоит в том, что при создании комбинированного материала основу армируют большим количеством тонких нитей из другого материала, более прочного и жесткого. В результате возникает возможность получить стержень, имеющий в наиболее нагруженных частях сечевня материал с повышенными упругими и прочностными характеристиками. На рис. 6.23, в, например, показано сечение балки, у которой материал основы имеет модуль упругости Ей а в нижней и верхней областях — композитные части с усредненным модулем Ег>Еу. [c.185]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...