Адгезия шлака

Если удельная работа адгезии шлака меньше значения [c.19]

Значительно улучшилось п и качество макроструктуры. Р ливки стали под шлаком на загрязненность металла неметаллическими включениями показало, что при этом способе разливки запутывания шлака в металле не происходит. Этому препятствует высокая температура шлака и металла, а также малая адгезия шлака к металлу. [c.249]

Величина адгезии шлака к металлу в твердом [c.122]

Адгезия шлака к металлу тем меньше, чем ниже поверхностное натяжение металла и шлака и выше межфазное натяжение. При таких условиях отделимость шлака должна быть лучше. [c.122]

Таким образом, анализ влияния поверхностных характеристик на гетерогенной границе металл—шлак показывает, что для улучшения отделимости шлака необходимо увеличивать, по возможности, поверхностное натяжение с тем, чтобы понизить адгезию шлака к металлу и связанную с ней способность шлака к хемосорбции. [c.123]

Поверхностное натяжение шлака а и его угол i НИН 0 можно считать не зависящими от размера Тогда энергию адгезии жидких и размягченных mj частиц к трубе можно записать так [c.18]

Ранее проведенными исследованиями [7, 8] было показано, что не все частицы шлака, ударившиеся об образец, прилипают к нему, а только те, которые обладают адгезией, достаточной для того, чтобы удержать их на поверхности. Поскольку в этих опытах скорость соударения оставалась почти постоянной, опыты были посвящены выявлению роли адгезионных свойств. Установлено, что при прочих равных условиях коэффициент шлакования определяется адгезией. Для выявления влияния скорости соударения на процесс [c.35]

Как видно из таблицы 3.3, тонина помола угольной пыли характеризовалась i 9o—4%. По номограмме (рис. 3.11) функция реологических свойств шлаковых частиц при этих условиях составляла около 0,2 Дж/м , т. е. адгезия частиц в 1,75 раза больше функции реологических свойств. На основании расчетной номограммы можно заключить, что во втором опыте следует ожидать налипания частиц на том участке газохода, который соответствует рассматриваемым условиям. Эксперимент показал, что за полтора часа на зонд налипло 40 г шлака, т. е. в 8 раз больше, чем в первом опыте. [c.53]

Особым свойством соединений РЗЭ с кислородом и серой является их высокая адгезия к шлаку, что способствует хорошей очистке металла при электрошлако-вом переплаве. [c.188]

Адгезия золы и шлака [c.300]

Адгезия золы и шлака 301 [c.301]

Адгезия золы и шлака 309 [c.309]

Адгезия золы, шлака и нагара [c.390]

Особенности адгезии золы и шлака. Адгезия золы и шлака к поверхностям нагрева котлоагрегатов значительно ухудшает их работу. Отложения на кипятильных трубах могут нарушать цирку- [c.390]

Взаимодействие металла со шлаком или включением также может быть выражено адгезией, выражающей силу сцепления взаимодействующих фаз. Адгезия опреде- [c.96]

Выходу частиц из металла предшествуют, как показали исследования [88], деформация и разрыв тонкой пленки металла, устойчивость которой зависит от свойств поверхностей, ограничивающих эту пленку. В случае, если шлак и включение содержат значительное количество FeO или МпО, то металл, несмотря на высокую адгезию его к оксидным системам такого состава, будет сравнительно легко вытекать из зазора, вследствие высокой подвижности частиц оксидных фаз. При выходе из металла высоковязких частиц металлическая пленка будет обладать повышенной устойчивостью, которая обусловлена, подобно тому, как и при слиянии частиц, возрастанием межфазного натяжения на обновленной поверхности. Поскольку скорость подхода оксидной частицы к границе металл — шлак будет довольно велика, этот фактор может играть заметную роль. [c.67]

Ом, сгш — поверхностное натяжение металла и шлака соответственно i M-B, 1 ш-в — адгезия включения к металлу и шлаку соответственно [c.68]

Включения, имеющие малую вязкость, будут растворяться в шлаке быстрее, чем высоковязкие частицы. Уменьшение вязкости шлака и увеличение адгезии включения к шлаку приведет к повышению эффективности очистки металла и от жидких оксидных включений. Од-нако не следует забывать, что шлак должен надежно защищать металл от воздействия атмосферы, а при чрезмерном уменьшении вязкости он может перестать выполнять свои защитные функции. [c.69]

РИС. 18. Влияние адгезии включений к шлаку я металлу на скорость поглощения их шлаком различной вязкости [89] [c.69]

Используя номограмму шлакования экибастузского угля (рис. 3.11), можно заключить, что адгезия шлака экибастузского угля при температуре 1520° равна 0,34 Дж/м . Функция реологических свойств шлаковых частиц (Ф/S) при этой температуре, скорости потока 15 м/с и тонине помола Й9о= = 16% тоже равна 0,34 Дж/м . При равных значениях адгезии и функции реологических свойств налипания частиц почти не происходит. Опыты на канифоли с монодисперс-ным порошком, как отмечалось выше, провести практически [c.52]

Для определения коэффициента шлакующей способности угля необходимо иметь заданные скорость потока, фракционный состав аэрозоля (для оценки его удельной поверхности), температуру и экспериментальные данные вязкости, поверхностного натяжения и угла смачивания при заданной температуре или интервале температур. Имея значения вязкости и адгезии в заданном интервале температур, можно построить номограммы для нескольких значений скорости потока и фракционного состава аэрозоля, что позволит выбрать оптимальное сочетание факторов, при которых устраняется шлакование и коэффициент шлакуюш ей способности угля Ш будет меньше единицы. [c.20]

Вследствие зависимости шлакования от аэродинамики топочного устройства и типа горелок часто наблюдается неодинаковое шлакование стенок топочной камеры. Одни стенки шлакуются больше, другие могут оставаться чистыми. В настоящей работе не изучалась роль аэродинамики в шлаковании поверхностей нагрева. В теоретическом анализе вероятность встречи шлаковых частиц с обтекаемыми поверхностями учитывалась уравнением (1.3). Здесь исследовались только факторы, обусловливающие прилипание к поверхностям нагрева ударившихся о них шлаковых частиц. Закрепление шлаковых частиц на поверхности нагрева зависит от адгезионных и реологических свойств шлака, характера поверхности труб, крупности частиц и скорости их движения, определяющих деформацию частиц при ударе. Если энергия удара частиц мала (мала скорость движения частиц или Л1ал их размер), то будет наблюдаться пластическая деформация, в результате которой увеличится поверхность соприкосновения частиц с трубой, т. е. возрастет ее адгезия к трубе. Если энергия удара частицы о трубу велика (велика [c.33]

Исходя из таких представлений был выполнен теоретический анализ механизма шлакования, С помош ью уравнения коэффициента шлакующей способности угля (1.15) можно выбрать условия, при которых частицы шлака не будут прилипать. Если адгезия больше или равна функции реологических свойств и скорости движения, то коэффициент шлакуюш ей способности равен или больше единицы, и частицы прилипнут к поверхности, о которую они ударяются. Если адгезия меньше функции реологических свойств и скорости потока, то коэффициент шлакуюш,ей способности меньше единицы, и после удара частицы отскочат и уйдут е потоком. Таким образом, числитель уравнения (1.15) характеризует способность частиц шлака прилипать, а знаменатель — отскакивать после удара их о твердую поверхность. [c.34]

Карагандинский уголь является более склонным к шлакованию, чем экибастузский и куучекинский, так как шлак карагандинского угля обладает очень высокой адгезией при сравнительно низкой (1450°) температуре. На основании анализа номограммы (рис. 3.11) можно заключить, что если тонина помола будет Лэо=16%, то даже при температуре 1300° и низких скоростях (до 5 м/с) может быть шлакование. При скорости 10 м/с шлакования не будет, при скорости 15 м/с коэффициент шлакуюш,ей способности Ш=1. Прхи более высокой температуре (порядка 1350°) шлакование может быть при всех скоростях (5, 10 и 15 м/с) и тонине помола Ддо = 16 и 26%. [c.50]

Адгезия золы и шлака к поверхностям нагрева котлоагре-гатоз значительно ухудшает их работу. Отложения на кипятильных трубах могут нарушать циркуляцию теплоносителя, вызывать коррозию и разрыв труб, забивать газоходы и снижать производительность -котла. Отложения можно разделить по следующим признакам месту отложения, химическому составу, и структуре. В зависимости от места прилипания золу и шлак можно условно разделить на следующие виды натруб-ные, прилипающие к поверхностям нагрева настенные, оседающие на стенках топки дымоходные, прилипшие к стенкам газоходов подовые, оседающие на под топки. [c.300]

Как видно из табл. 4, независимо от концентрации ш елочи состав новообразований в шлакосиликате, содержащем 3 и 5% NagO от веса шлака, идентичен. Обращает на себя внимание лишь уменьшение на 1.18% содержания FeO во втором случае, что связано с лучшей дифференциацией продуктов взаимодействия в изучаемой системе и, по-видимому, худшей адгезией их шлаку. В целом содержание железа и алюминия в новообразованиях меньше, чем в исходном шлаке, в то время как содержание остальных окислов мало отличается от таковых для шлакового стекла (кроме R O и НзО). [c.70]

Особенности метода. Преимуществом этого метода является возможность покрывать детали, имеющие на своей поверхности шлак (окалину), а также науглерожениые (цементированные), азотированные и изготовленные из неметаллических материалов. При этом не требуется предварительной обработки поверхности. Кроме того, исключается опасность водородного охрупчивания [19], Могут быть обеспечены скорости ианесения покрытий порядка 0,0075 мм/ч и достижима толщина покрытия 0,05 мм, хотя для повышения адгезии может понадобиться термическая обработка. Можно наносить и покрытия из сплавов, если использовать порошок соответствующего состава. [c.389]

Величина межфазного натяжения металл — основной шлак обычно составляет 1,0—1,2 Дж/м (1000 — 1200 эрг/см ), тогда как а г= 1,2ч-1,8 Дж/м (1200-f-- 1800 эрг/см ). Изменение состава металла влияет на Ом—ш- Повышение концентрации фосфора, углерода, серы и кислорода уменьшает Ом-ш. Значения Ом-ш мало изменяются при добавлении в шлак СаО или AI2O3, но уменьшаются при повышении концентрации FeO, SiOa, СаРг и особенно СаСг. Высокая адгезия карбидного шлака к металлу-может быть причиной значительного загрязнения металла неметаллическими включениями, поэтому при выплавке стали в дуговых электропечах карбидный шлак в конце восстановительного периода плавки всегда переводят в белый шлак. [c.97]

Кроме того,- имеется возможность предотвращения до какой-то степени образования ЗОз. В процессе сгорания топлива образуется главным образом 50а и его превращение в 50з, как считает Харлоу, происходит на более горячих участках котла, например на поверхностях пароперегревателей. Высокотемпературные отложения (сернокислое окисное железо совместно с большим количеством угольной золы), образующиеся на пароперегревателе, следует отличать от низкотемпературных отложений , образую щихся в результате конденсации на экономайзере и воздухонагревателе. Как полагают, катализатором процесса превращения 50а в 50з является окись железа, которая в соответствующих условиях превращается в сернокислую окись железа окись железа может образовдться из ржавчины. Сульфатные отложения на трубах пароперегревателя являются причиной адгезии к поверхности угольной золы в спекшемся состоянии или в виде шлаков и, как полагает Харлоу, если бы можно было избежать образования нижних сульфатных слоев, то золообразование на поверхности металла происходить не могло бы. Он рассматривает ряд методов предотвращения образования 50з и считает, что тонкоизмельченная зола, вводимая при применении пылевидного топлива, является полезной, поскольку она тормозит каталитическое действие ржавой малоуглеродистой стали. Он делает вывод, что применение пылевидного топлива, по-видимому, должно быть самым лучшим способом разрешения этой проблемы , доказательством чего могут служить некоторые установки Англии и Америки, где применяется пылевидное топливо. На этих установках коррозия, вызываемая дымовыми газами, весьма ограничена 198]. [c.430]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...