Определение вязкости разрушени

Рис. 55, Внешний вид образца для определения вязкости разрушения

При определении вязкости разрушения мы предполагаем, что материал образца в процессе нагружения остается упругим. Это предположение означает только то, что протяженность пластической области перед концом трещины мала по сравнению с длиной трещины и шириной полосы. Размер пластической области можно очень просто оценить на основе сравнения размерностей. [c.76]

Энергетический критерий Гриффитса, связывающий прирост трещины с изменением энергии в удаленных от ее верщины областях, прослеживается во всех методах определения вязкости разрушения и, по существу, является основой современного подхода к оценке вязкости разрушения материалов. [c.188]

Рис. 8.4. Образец цяя определения вязкости разрушения при испытании на сосредоточенный изгиб.

Рис. 8.8. Диаграмма нагружения образца при определении вязкости разрушения по методу /-интеграла.

Область th > th отвечает автомодельным условиям и используется для определения вязкости разрушения материала независимо от толщины пластины. Для реальной конструкции, как правило, имеет место f(th/th) > 1. Поэтому после установления предельного состояния образца с трещиной при его разной толщине можно перейти к оценке предельного состояния элемента конструкции по соотношению (2.8). [c.106]

В представленном соотношении стандартная величина предела текучести материала ((То,2)о множится на безразмерные поправочные функции /(ёо / ё ) и/(Го / Ti), учитывающие соответственно отличие в условиях нагружения элемента конструкции от стандартных условий по скорости деформации и температуре. В результате этого получаем эквивалентный предел текучести материала (с о,2)е> который И будем использовать в дальнейшем для определения вязкости разрушения. Перепишем соотношение (2.25) следующим образом [c.117]

Предложенное соотношение (5.89) свидетельствует о возможности описания вязкости разрушения однородного излома с помощью одной величины фрактальной размерности. Этот факт был многократно продемонстрирован при определении вязкости разрушения материала Ki в различных материалах [159]. [c.263]

Глава открывается кратким обсуждением наиболее распространенных методов определения вязкости разрушения композитных материалов. Затем рассмотрено разрушение композитных материалов, упрочненных волокнами и частицами, а также слоистых композитов, причем особое внимание уделено волокнистым системам направленной кристаллизации. Наряду с экспериментальными данными для каждого класса материалов представлена сводка соответствующих теоретических результатов. В конце главы приводится обзор данных по разрушению композитов и обсуждается влияние поверхности раздела. [c.267]

II. Определение вязкости разрушения [c.267]

В нашем обсуждении мы рассмотрим несколько установленных критериев разрушения, которые были сформулированы на основе здравых принципов, а также некоторые детали их применимости к композитам. Надеемся, что такое обсуждение в перспективе приведет теорию разрушения композитов к обоснованному определению вязкости разрушения, осмысленному сопоставлению материалов и возможности правильных предсказаний, предназначенных для предотвращения разрушения конструкции. [c.207]

Для объяснения масштабного эффекта в композитах в [29] была применена идея учета пластической зоны, используемая при определении вязкости разрушения металлов. Предполагалось, что зона интенсивного высвобождения энергии, имеющая размер q, подобна внутренней гипотетической трещине, так как прочность материала без концентратора связана с вязкостью разрушения Кс следующим соотношением [c.128]

Анализ изломов все чаще используют при определении вязкости разрушения [13, 22, 35, 53]. В ряде случаев излом становится одним из решающих критериев корректности определения К с [73]. И, наконец, изучение строения излома совершенно необходимо при исследовании причин и характера эксплуатационного разрушения. [c.7]

При определении вязкости разрушения в условиях плоского напряженного состояния величина смещения переводится в длину трещины по тарировочному графику. Такой метод не имеет существенных ограничений при любых испытаниях, однако уступает по своей чувствительности методу измерения разности напряжений. [c.29]

Трощенко В. Т., Покровский В. В., Прокопенко Л. 13. К вопросу об определении вязкости разрушения по результатам испытаний на усталость при круговом изгибе.— Пробл. прочности, 1977, № 1, с. 3—8. [c.13]

Иванова В. С., Кудряшов В. Г. Методы определения вязкости разрушения по данным испытания образцов на усталость.— Пробл. прочности, 1970, № 3, с. 33—37. [c.201]

Роль данного критерия как оценки эксплуатационной способности материала отмечена в рекомендациях СЭВ P 3642—78. Металлы. Методы испытаний. Определение вязкости разрушения Ki при статическом нагружении и P 4450—74 Металлы. Методы испытаний. Определение раскрытия трещины S при статическом изгибе . [c.16]

Вязкость разрушения сплава 7005. Попытки определения вязкости разрушения сплава 7005 по величинам Кс или Ki [8] до настоящего времени были безуспешными только потому, что вязкость материала настолько высока, что нестабильный рост трещины не наблюдается даже при очень большой ширине образцов. При испытаниях надрезанных образцов толщиной 63 мм при изгибе были получены значения Ki в интервале от 43,2 до 56,2 МПа-м , но они недостаточно корректны, поскольку нестабильного развития трещины при испытаниях не наблюдалось. Попытки определить Ki и Кс на панелях толщиной 25,4 мм и шириной 508 мм с центральной щелью длиной 178 мм [9] также не увенчались успехом потому, что даже в таких больших сечениях наблюдалась общая текучесть и разрушение по ти- [c.172]

Наличие скачков на R-кривых и на диаграммах нагрузка — смещение у никелевых сталей является предметом для обсуждения. Эти скачки представляют собой быстрый рост трещины с последующей его остановкой. Остановки могут быть связаны с характеристиками вязкости материала, но могут быть также результатом падения приложенной нагрузки из-за жесткости испытательной машины. Результаты определения вязкости разрушения, полученные в настоящей работе, дают более полную характеристику свойств материала и призваны помочь при выборе материала в каждом конкретном случае его применения. Проведенные испытания показывают, что работоспособность сварной конструкции, изготовленной из сталей, легированных никелем, зависит от свойств зоны термического влияния. Это необходимо учитывать наряду с расчетными, технологическими и экономическими факторами при окончательном выборе материала. [c.219]

Таблица 1. Результаты определения вязкости разрушения методом /-интеграла

Образцы, предназначенные только для определения скорости роста трещины, в процессе испытания имели спектр коэффициентов интенсивности напряжений, близких к Kq. Большая часть образцов была предназначена для последующего определения вязкости разрушения. На этих образцах скорость роста трещины усталости определяли в интервале от ajw —0,47 до alw = 0,6, я максимальный коэффициент интенсивности напряжений в процессе роста трещины усталости был ограничен 0,6 Kq. На последнем этапе роста трещины (3 % от длины) коэффициент интенсивности напряжений не превышал 0,36 Kq. Таким образом, процесс выращивания усталостной трещины не должен был повлиять на результаты определения вязкости разрушения. [c.324]

Гиренко В. С. Определение вязкости разрушения сварных соединений пО критерию бс.— В кн. Хладостойкость сварных соединений. Якуток ЯФ СО АН СССР, 1978, с. 9—15. [c.287]

На практике при определении вязкости разрушения обычно пользуются характеристикой Кс> которая связана с Gg простой зависимостью = K lE. [c.75]

Маркочев В. М., Морозов Е. М. Условия целесообразности определения вязкости разрушения,— Заводская лаборатория, 1980, № 3, с. 258—261. [c.489]

Рие. 8.2. Дисковый образец для определения вязкости разрушения при испытании на вне-центренное растяжение. [c.138]

Использование описанных выше методов определения вязкости разрушения позволяет оценить комплекс важных свойств материалов после объемного упрочнения по различным режимам. Для примера можно привести выбор оптимальных параметров регулируемого термопластического упрочнения (РТПУ) стали У8 при распаде аустенита в изотермических условиях. На рис. 8.16 представлена диаграмма конструктивной прочности стали со структурой пластинчатого пер.чита. Вязкость разрушения оценивали методом /-интеграла. [c.148]

Приведенные примеры показывают, что сравнение материа- лов по микролокальной деформации в процессе разрушения следует вести в одинаковых по напряженному и деформирован ному состоянию условиях, что является требованием при определении вязкости разрушения Кю- [c.11]

Ларионов В. П., Григорьев Р. С., Яковлев П. Г. Некоторые проблемы повышения хладостойкости материалов и конструкций.— В кн. Склонность материлов и конструкций к разрушению при отрицательных температурах. Якутск, изд. Якутск, фил. СО АН СССР, 1975, с. 3—13. Гуляев В. П., Ларионов В. П., Кузьмин В. Р., Шапошников А. С., Яковлев П. Г. К вопросу определения вязкости разрушения сварных соединений.— Проблемы прочности , 1975, № 2, с. 45—48. [c.187]

Панасюк В. В., Андрейкив А. Е., Ковчик С. Е. Определение вязкости разрушения конструкционных материалов через их механические характеристики и параметр структуры.— Фиа.-хим. механика материалов, 1977, 13, № 2, с. 120—122. [c.201]

Працкявичус Г. А. К определению вязкости разрушения пластичных материалов через их механические характеристики и параметр структуры.— Физ.-хим. механика материалов, 1980, 16, JV 4, с. 66—69. [c.201]

Проходцева Л. В,, Дроздовский В. А. О критериях правомерности определения вязкости разрушения —Завод, лаб., 1975, № И, с. 1380—1384. [c.201]

Штовба Ю. К. Исследование и разработка методов определения вязкости разрушения К и предела усталости алюминиевых и титановых сплавов Автореф. дис.. .. канд. техн. наук. М., 1973.— 27 с. [c.249]

Согласно ASTM Е399 [10], определение вязкости разрушения базируется на линейной теории упругости и является корректным только в случае плоской деформации. Размеры образцов должны отвечать следующему критерию [c.14]

Определение вязкости разрушения проводили при вне-центренном растяжении на компактных образцах толщиной 12,7 мм, а скорости роста трещины усталости —на компактных образцах с боковым надрезом. Надрез на всех сварных образцах наносили по центру сварного шва в направлении ПД. Наведение предварительной усталостной трещины осуществляли при комнатной температуре и меньших нагрузках, чем в процессе последующих усталостных испытаний. Вязкость разрушения определяли методом /-интеграла [8, 9], используя методику обработки кривых сопротивления росту трещины [10]. В условиях плоской деформации вязкость разрушения Ki подсчитывали, исходя из значений Jj , по зависимости [c.240]

При исследовании свариваемости опытных сплавов использовали метод дуговой сварки вольфрамовым электродом в среде инертного газа [3]. Вязкость разрушения определяли при статическом изгибе образцов Шарпи с наведенной усталостной трещиной, используя метод эквивалентной энергии Ki d [4]. Полученные результаты хорошо согласуются с результатами определения вязкости разрушения при плоской деформации, полученными в работе [5] на образцах Шарпи. [c.252]

Определение вязкости разрушения методом 1-интеграла. Испытания проводили по методике, описанной Лэнд-сом и Бигли [14]. При каждой температуре испытывали не менее трех образцов, имевших равную среднюю длину трещины. Образцы нагружали до различной величины приращения длины стабильно растущей трещины и затем разрывали, после чего проводили анализ поверхностей трещины, которые предварительно подвергали окислению методом термического окрашивания. Каждое значение/, полученное путем замера площади под кривой нагрузка — смещение, наносили на график в виде функции замеренного приращения длины трещины Да. Критическое значение lie получали экстраполяцией зависимости / = /(Аа) при нулевом приращении, т. е. в момент страгивания трещины. [c.325]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...