Допускаемое рабочее давление в трубах

Допускаемое значение рабочего давления в трубах паровых котлов и трубопроводах определяют по одной из следующих формул [c.368]

Допускаемые рабочие давления в винипластовых трубах принимаются в соответствии с типом труб легкий (Л) — до 2,5 ат, средний (С) —6 ат, тяжелый (Т) — 10 ат. [c.136]

Винипластовые трубы могут быть использованы для транспортирования неопасных жидкостей (вода и другие среды, к которым винипласт стоек) температурой до 60° С в напорных линиях и до 65° С в самотечных линиях. Величина допускаемого рабочего давления в винипластовых трубопроводах, транспортирующих воду различной температуры, указана в табл. VHI.1. [c.117]

Расчет трубопроводов на прочность в основном сводится к определению толщины стенки, а также допускаемого рабочего давления или напряжения в стенке трубы (при проверочных расчетах труб). [c.148]

Задача расчета на прочность вновь сооружаемого котельного агрегата заключается в определении толщины стенок отдельных элементов его. При этом должны быть известны рабочее давление, диаметры труб, барабана или камеры и коэффициент прочности сечения барабана или камеры (или сварного шва). В соответствии с расчетной температурой стенки должны быть выбраны металл и определено допускаемое напряжение. [c.514]

Задача расчета на прочность эксплуатируемого агрегата заключается в определении допускаемого рабочего давления. При этом должны быть известны диаметр, толщина стенки и металл труб, барабана или камеры, коэффициент прочности барабана или камеры (или сварного шва). В соответствии с расчет- [c.514]

Допускаемое рабочее давление, МПа, для труб с условным давлением в МПА [c.113]

Если монтажная растяжка будет меньше 100"/o величины теплового расширения, то остающиеся в рабочих условиях добавочные изгибающие и скручивающие напряжения должны быть сложены соответствующим образом с напряжением от давления пара в трубе комбинированное напряжение не должно превышать допускаемого напряжения для трубных сталей по табл. 51. [c.296]

Расчет на прочность элементов котла, работающих под давлением рабочей среды, имеет целью определить необ ходимую толщину стенки элемента или допускаемое в нем давление в зависимости от температуры. Элементы котла, работающие под давлением рабочего тела, — барабаны, коллекторы, поверхности нагрева — выполняют в виде цилиндрических конструкций и из труб. В этих элементах имеют место внутренние напряжения — остаточные, и температурные и внешние, возникающие под действием дав- [c.436]

Условным называется давление Ру, на которое рассчитаны трубы, арматура или соединительные детали трубопровода при температуре транспортируемого продукта от О до 120°С, условно принятое за основное при определении допускаемых наибольших рабочих давлений. ГОСТ 356—80 устанавливает следующий унифицированный ряд условных давлений в МПа (кгс/см ) 0,1 (1,0) 0,16 (1,6) 0,25 (2,5) 0,4 (4,0) 0,63 (6,3) 1,0 (10) 1,6 (16) 2,5 (25) 4,0 (40) 6,3 (63) 10 (100) 12,5 (125) 16 (160) 20 (200) и т. д. [c.48]

Результирующие напряжения от термических удлинений и рабочего давления среды не должны превышать номинальной величины допускаемого напряжения. В противном случае считается, что пространственная схема расположения трубопровода (рис. 5-7) не обеспечивает самокомпенсации и в состав трубопровода должны быть включены специальные компенсаторы. На современных станциях компенсаторы выполняются из тех же труб, согнутых по форме П (П-образные компенсаторы) или по форме й (лирообразные компенсаторы). Наличие в схеме трубопроводов компенсаторов делает их менее жесткими и, уменьшая опорные реакции, снижает дополнительные напряжения в стенках труб от термических удлинений. [c.107]

Асбестоцементные трубы изготавливают из смеси, состоящей из 20—25% асбестового волокна и 80—75% портландцемента (по весу). В соответствии с ГОСТ 539 — 73 асбестоцементные трубы изготавливают четырех марок ВТ-3, ВТ-6, ВТ-9 и ВТ-12, рассчитанные соответственно на допускаемое рабочее гидравлическое давление 0,39, 0,69, 0,98 и 1,27 МН/м (3, 6, 9 и 12 ат). Трубы выпускают с условным проходным диаметром от 50 до 500 мм, длиной 3—4 м. [c.255]

Увеличение пропускной способности напорной линии связано с повышением скорости в ней и давления. Скорость движения воды, как правило, можно допустить не более 3 м/сек с тем, чтобы давление не превышало допускаемого для данных труб. Заблаговременно подготовив рабочую силу и все материалы, необходимые для быстрой ликвидации возможных прорывов, постепенно повышают давление в напорной линии до требуемого. Это мероприятие можно проводить только при применении всех мер предосторожности, устраняющих возможность перерыва водоснабжения. Испытание линии на повышенное давление должно производиться при заполненных резервуарах и по возможности в часы минимального водоразбора. [c.451]

Кроме того, для всех паропроводов задачи по снижению параметров пара решаются с учетом возможности надежной эксплуатации лопаточного аппарата турбин в измененных рабочих условиях. Снижение параметров пара позволяет значительно увеличить срок службы элементов паропроводов (труб, фасонных деталей, сварных соединений), поскольку снижение температуры пара соответственно повышает уровень допускаемых напряжений на сталь, а давления пара - снижает уровень рабочих напряжений. [c.310]

Корпуса этих подогревателей выполняются из стальных труб, а поверхность нагрева из латунных трубок Л-68 диаметром 16/14 мм. Трубные решетки приварены к корпусу подогревателя. Подогреватели для горячего водоснабжения изготавливаются без линзового компенсатора на корпусе. Проведенные исследования показывают, что при использовании этих секционных подофевателей для горячего водоснабжения, когда нагреваемая вода проходит внутри латунных трубок, а греющая — в межтрубном пространстве И температура греющей среды не превышает 150 °С, нет необходимости в установке на корпусе подогревателя линзовых компенсаторов, так как и без них напряжения в стенках трубок и корпусе не выходят за допустимые пределы. При использовании подогревателей для отопления греющая вода, как правило, пропускается внутри трубок, а нагреваемая — в межтрубном пространстве. Для компенсации температурных деформаций на корпусе компенсатора должен быть установлен линзовый компенсатор. Допускаемое рабочее давление внутри трубок подогревателя 1 МПа, в межтрубном пространстве без линзового компенсатора на корпусе 1 МПа, при наличии линзового компенсатора 0,7 МПа. [c.233]

В СВЯЗИ с ростом единичных мощностей паровых котлов особенно остро встает вопрос об обеспечении их высокой надежности. Поэтому при проектировании котлов блоков мощностью 300 Мет и более в расчет труб поверхностей нагрева, а также водо- и пароперепускных труб в пределах котла вводятся пониженные допускаемые напряжения коэффициент т] для этих труб равен 0,9. По усмотрению котлостроительных заводов коэффициент т] —0,9 может быть введен в расчет указанных выше элементов котла, если мощность блока менее 300 Мет при рабочем давлении не менее 140 ат. [c.368]

Рис. 7-1. Температурный режим и запас по прочности труб пароперегревателя и экономайзера котла ТГМП-314А при работе на мазуте. а — схема котла (правая боковая стена условно удалена) б — температура в различных поверхностях нагрева I — температура дымовых газов 2 — расчетная температура труб 3 — температура рабочей среды а — характеристики лрочностл труб 4 — допускаемое напряжение в трубах 5 — расчетное напряжение при номина.пь-Нон давлении А и fi — ширмы I и II рядов В—конвективные пакеты первичного пароперегревателя Г и Д — соответственно выходная и входная части промежуточного пароперегревателя Е — экономайзер Ж и И— основная и холодная части регенеративного воздухоподогревателя.

Полный первичный контроль тонкостенных труб с отношением ) /б н> 13,3 на котлах с проектным рабочим давлением 10 МПа и с отношением D /sh> 10,9 на котлах с рабочим давлением 14 МПа должен производиться одновременно для всех труб при достижении фактической наработки допускаемой величины для наиболее неблагоприятного типоразмера труб с наружным диаметром 76 мм и более, обозначаемой в дальнейшем Для гибов с меньшим отношением D /s полный первичный контроль может производиться для каждого типоразмера отдельно по достижении для него величины расчетного ресурса. [c.200]

Табл и ц а 4.2. Минимальная допускаемая номинальная толщина стенки трубы, идущей на замену гибов, в зависимости от рабочего давления и наружного диаметра трубы [c.201]

Рабочее давление и толщина стенок. Для расчета применяется формула S PfDJ 2R , причем через s обозначается толщина стенок в наиболее слабой част 1 (иметь особо в виду в отношения труб с нарезкой ), а через — допускаемое среднее напряжение стенки. Нанвысшес напряжение с внутренней стороны стенок больше чем Rg при = RJ5— примерно на 10<>/о, а при p —RJS — на 2u /o. При умеренном внутреннем давлении возможные недостатки и неточности в изготовлении, в ответвлениях, в укладке и ослаблении ржавчиной, а также возможность появления добавочных напряжений в результате действия внешних сил, например, при подземной проводке — вследствие неровностей ложа, смещения почвы и т. п., вызывают большей частью необходимость увеличения толщины стенок по сравнению с вычисленной. [c.312]

Задача 2.111. Определить толщину стенки трубы конвективного пучка парового котла, если рабочее давление /7 = 3,4 МПа, внутренний диаметр трубы б/в = 0,076 м и допускаемое напряжение Одоп = 66 МПа. [c.101]

Допускаемые значения внутреннего рабочего давления для стальных бесшовных холоднотянртых труб приведены в табл. 33. [c.85]

Разнопрочность фланцевых соединений небольших проходов следует из табл. 9, относящейся к соединениям из фланцев по ГОСТ 12832—67 и ГОСТ 12830—67. Момент Мпред вычислен по формуле (139). Допускаемый внешний изгибающий момент Мдоп соответствует такой нагрузке болтов, содержащей одним из своих слагаемых Qm доп, при которой напряжения во фланце равны допускаемым значениям (п. 13). При расчете принималось размер трубы — по вершине конической втулки фланца предел текучести материала фланцев на Ру 64—20,5 кгс/см , на Ру 160—26,0 кгс/см , рабочее давление и материал прокладок — как в табл. (19). Из табл. 9 заключаем равнопрочными являются соединения 100 мм с фланцами на Ру 64 кгс/см по ГОСТ 12832—67 и Dy 150 мм на Ру 160 кгс/см по ГОСТ 12830—67. Фланцевые соединения больших Dy мм не отвечают условию равнопрочности. [c.74]

В практике эксплуатации трубопроводных систем фиксируются случаи разрушения трубопроводов при рабочих давлениях, ниже допускаемых. Причиной тому, в большинстве случаев, служит наличие в трубах трещиноподобных дефектов. Несмотря на свою распространенность, термин трещиноподобный дефект четкого определения не имеет. С точки зрения специалиста по прочностным расчетам, любой дефект, в зоне которого при расчете с учетом только упругих свойств материала появляются стремящиеся к бесконечности напряжения, можно характеризовать как трещиноподобный дефект. При оценке несущей способности трубы с этим типом дефектов нельзя использовать традиционный критерий прочности аэкв < сгв/п, где Стэкв " максимальное эквивалентное напряжение в зоне дефекта, (т в - предел прочности материала трубы, п - коэффициент запаса. [c.176]

S — толщина стенки трубы, мм р — внутреннее рабочее (расчетное) давление, Kzj M d и d — внутренний и наружный диаметр трубы, мм а — допускаемое напряжение в стенке трубы от растяжения, кг/см с — прибавка к расчетной толщине стенки, принимаемая равной 0,15 s, но не менее 1 мм. [c.278]

Воздух в установку нагнетается компрессором через промежуточный воздушный ресивер, сглаживающий пульсацию подачи. Циркуляция воздуха в аэродинамической трубе обеспечивается вентилятором. На входе в рабочий участок трубы имеется ровное поле скоростей, создаваемое с помощью прямолинейного участка трубы и выравнивающей сотовой решетки. В подобных исследованиях определяют средние по трубкам коэффициенты теплоотдачи. При этом применяют калориметры, отличающиеся от ранее описанных, например, трубки-калориметры с паровым, электрическим, паро-электрическим или водяным обогревами. Через примененные в данном случае калориметры с паровым обогревом поочередно пропускался насыщенный водяной пар фиксированных параметров. Это позволило не измерять температуру стенки калориметра, а принять ее равной температуре насыщения греющего пара при данном давлении. Оценка допускаемой при этом погрешности показала, что разность температур греющего пара и внутренней поверхности трубки-калориметра и перепад температур между его внутренней и внешней поверхностями не превышает 1°С а максимальная ошибка в определении температуры внешней поверхности калориметра при этом составит менее 2,5%. В каждом ряду трубного пучка устанавливалось по одному паровому калориметру. [c.177]

Расчетное допускаемое напряжение материала трубы при рабочей температуре 0, определяют умножением номинального допустимого напряжения Одоп на поправочный коэффициент т], учитывающий особенности конструкции и эксплуатации трубопровода. Для трубопроводов и поверхностей нагрева, находящихся под внутренним давлением, г) = 1. Номинальное допускаемое напряжение принимается по наименьшей из величин, определяемых гарантированными прочностными характеристиками металла при рабочих температурах с учетом коэффициентов запаса прочности для элементов, работающих при температурах, не вызывающих ползучесть, — по временному сопротивлению и пределу текучести Для элементов, работающих в условиях ползучести, у которых расчетная температура стенки превышает 425°С для углеродистых и низколегированных марганцовистых сталей, 475 С для низколегированных жаропрочных сталей и 540°С для сталей аустенитного класса, — по временному сопротивлению, пределу текучести и пределу длительной прочности. Расчет на прочность по пределу ползучести Нормами не предусматривается, так как соблюдение необходимого запаса по длительной прочности обеспечивает прочность и по условиям ползучести. В табл. 8-6 приведены значения номинальных допускаемых напряжений для некоторых сталей. [c.148]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...