П параметры пара начальные особенности

При повышении начальных параметров пара основные затруднения в работе металла обуславливаются высокими температурами перегретого пара, 480 — 500 С и выше, при которых механическая прочность сталей обычно применяемых марок значительно понижается п толщина стенок деталей возрастает, в особенности при высоком давлении. Уже при температуре 350 — 400° С начинает проявляться ползучесть металла (крип), т. е. непрерывная деформация материала под влиянием нагрузки, приводящая к медленному увеличению размеров напряженных частей в направлении действующих усилий, а при продолжительной работе в этих условиях и к разрушению детали. Это явление становится особенно опасным при температуре около 500° С и выше. [c.86]

Высокий к. п. д. этой станции, равный 35,0%, определяется значениями начальных параметров пара и высокой температурой вторичного перегрева, а не особенностями построения тепловой схемы. Схему можно улучшить, заменив часть регенеративных поверхностных подогревателей смешивающими (перед питательным насосом). [c.196]

Параметры пара. Как уже было отмечено в п. Vn.l, начальные параметры пара определяются типом реактора. Наиболее трудные задачи ставятся перед турбостроителями при низких начальных параметрах, особенно при состоянии свежего пара, близком к пограничной кривой. В таких установках турбины работают на паре значительной влажности как в ЧВД, так и в ЧНД, и удельный расход пара получается высоким, что требует своеобразных и сложных конструктивных решений. [c.112]

Разделительное давление. Для внешней сепарации влаги требуется вывод из турбины и ввод в нее огромных объемов пара. Практически это можно выполнить в местах деления турбины на части. Вместе с тем наибольший экономический эффект от внешней сепарации и удаления влаги получается при определенных давлениях. Эти оптимальные давления зависят от начальных и конечных параметров пара, от к. п. д. отсеков турбины и от наличия или отсутствия ПП и его эффективности. Поэтому вопрос об оптимальном разделительном давлении должен решаться с учетом особенностей тепловой схемы, конкретных характеристик турбины и возможностей размещения ее проточной части по цилиндрам. [c.113]

С увеличением единичной мощности агрегатов и с ростом начальных параметров пара в цикле роль питательных насосов в тепловой схем станции постоянно возрастает. Требования к работе питательных насосов, особенно в связи с переходом на блочные схемы, также постоянно возрастают. Одновременно возросли мощности привода питательных насосов до 12—18 МВт. В связи с переходом на закритические параметры пара возникла необходимость перехода на насосы с высокой частотой вращения (п = 4500 -т- 6000 об/мин) для создания приемлемых конструкций насосов и необходимости регулирования производительности методом изменения частоты вращения. Все это выводит питательные насосы в разряд важнейших элементов тепловой схемы. Основные данные по количеству и мощности питательных насосов приведены в табл. 15-3. [c.255]

Расчеты показывают, что эффект повышения к. п. д. цикла с ростом начальной температуры пара U особенно велик, когда применяется пар высокого начального давления Рз. Поэтому для современных паросиловых установок характерно применение пара высоких начальных параметров — давления рз и" температуры tz. В настоящее время применяемая начальная температура tz достигает значений 500—565° С осваиваются температуры перегрева порядка 600° С и выше. [c.199]

Конструктивные особенности конденсационных турбин ТЭС большой мощности рассмотрим на примере турбины К-800-240 ЛМЗ, продольный разрез которой показан на рис. 67. Турбина рассчитана на начальные параметры пара 23,5 МПа п 540°С при промежуточном перегреве до 540°С, давлении в конденсаторе 3,43 кПа и частоте вращения 50 1/с. [c.100]

Изложенные данные показывают, что в схемах типа примеров 2 и 3 также можно применять равномерное распределение регенеративного подогрева по ступеням. Нужно, однако, иметь в виду, что точность такого метода для установок с высокими и, в особенности, сверхвысокими начальными параметрами пара понижается. Кроме того, во всех случаях выбор конечной температуры подогрева конденсата турбины должен производиться с учетом к. п. д. котлоагрегатов, затрат металла и стоямостных показателей ( 4 данной главы). [c.128]

Высокая начальная температура газа перед турбиной (цикла) может быть применена и на ГТУ небольшой единичной мощности при сохранении высоких внутренних к. п. д. турбин и компрессоров, поэтому энергетические показатели теплофикационной ГТУ сравнительно мало зависят от ее единичной мощности, в то время как у паровых турбин высокие начальные параметры пара 13,0—24,0 МПа применимы только при единичной мощности турбин 50— 200 МВт. В связи с этим теплофикационные ГТУ могут давать экономию топлива по сравнению с раздельным теплоэлектроснабжением (КЭС плюс котельные) и при небольших тепловых нагрузках, при которых паротурбинные ТЭЦ экономически не оправдываются. Это особенно важно для средних и небольших промышленных предприятий, городов и др. [c.120]

Термин скользящие параметры пара означает постепенное повышение температуры и давления свежего пара от заданного исходного уровне до номинальных значений. Как на арабанном, так и на прямоточном котле скользящие параметры пара обеспечиваются постепенным увеличением расхода топлива [19.17]. Для этой цели в СССР прямоточные котлы оснащаются встроенными сепараторами (ВС), выполняющими при пуске функции барабана котла с естественной циркуляцией среды — разделение пара и воды. В обоих случаях в пароперегреватель (из барабана или ВС) поступает насыщенный пар и граница пароперегревателя является зафиксированной. Естественно, что при этом увеличение расхода топлива приводит к росту паропроизводительности котла и температуры пара. Наряду с этим при заданной паропроизводительности котла на соответствующем уровне установится и давление свежего пара. Этот уровень определяется принятой при разработке пусковой схемы блока пропускной способностью пускосбросного устройства (ПСВУ, БРОУ, РОУ). Таким образом, для получения при пуске блока минимально параметров свежего пара как на барабанном, так и на прямоточн котле требуется установить соответствующий минимальный расход топлива. Следовательно, требование о проведении пуска блока при скользящих параметрах пара направлено прежде всего на сокращение потерь топлива. Наряду с этим обеспечение заданного начального уровня температуры пара в соответствии с уровнем температуры паровпускных частей турбины создает наиболее благоприятные условия для их прогрева и позволяет сократить длительность пуска блока. Такой же эффект получается и от установления пониженного начального давления свежего пара, так как при этом дросселирование пара (соответственно и перепад температур) в регулирующих клапанах турбины (РК) минимально. Открытие всех РК при пуске ускоряется, вследствие чего совмещается прогрев самих РК и перепускных труб. Таким образом, рассматриваемое требование направлено также к обеспечению наиболее благоприятного режима и из условий надежности турбины. Особенно важным в этом отношении является установление заданной начальной температуры свежего и вторично перегретого пара. Вместе с тем не только при пусках из холодного или близкого к нему состояния, но и при ряде пусков йз неостывшего состояния температуры свежего и вторично перегретого пара на блоках, не оснащенных специальными устройствами для регулирования температуры пара, устанавливаются на уровне выше требуемого. Кроме того, в процессе нагружения блока важно выдерживать заданный график увеличения этих температур с минимальными отклонениями от него. Только при этом условии можно реализовывать в эксплуатационных условиях пуски блоков с минимальными продолжительностями, без превышения допустимых термических напряжений в металлоемких элементах оборудования. Для этой цели в пусковых схемах блоков предусматриваются специальные средства регулирования температур пара при пусках (пусковые впрыски, паровые байпасы промежуточного перегревателя и т. п.), оснащенные [c.146]

Энергетические котлы большой мощности. Энергетические котлы большой мощности в настоящее время строятся исключительно для работы при высоких параметрах пара. Объясняется это стремлением к максимальному повышению экономичности тепловых электрических станций, к. п. д. которых увеличивается с повышением начальных параметров. Это обстоятельство определяется термодинамическими особенностями паросиловых циклов, термический к. п. д. которых резко возрастает с повышением начального давления пара и гго температуры. Экономичность работы котлоагрегата с изменением давления практически остается неизменной, так как она определяется главным образом величиной потерь с механическим недожогом и с уходящами газами. [c.232]

С повышением начальных параметров пара повыща-ется общий к. п. д. станции, в основном за счет увеличения термического к. п. д. парового цикла. Повышение начальных параметров пара (давления и температуры) увеличивает экономичность всех видов паротурбинных электростанций и особенно значительно для установок с турбинами, имеющими регулируемые отборы пара, и с турбинами с противодавлением. [c.44]

Характерными особенностями электростанции, которые в свое время выдвинули ее в число одной из прогрессивных электростанций Европы, явились блочная схема котел—турбина при расположении котлоагрегатов и трансформаторов на открытом воздухе и рекордно низкий, в то время нигде в Европе не достигнутый, удельный расход тепла. После ряда лет эксплуатации в 1954 г. удельный расход тепла при 5 400 ч использования максимума электрической мощности составил 2 325 ккал на отпущенный киловатт-час и в последующие годы сохранился на этом же уровне. Такого низкого удельного расхода тепла удалось достигнуть только благодаря высоким начальным параметрам пара, применению промежуточного перегрева пара, высоким к. п. д. работающих на газе котлоагрегатов, а также применению генераторов с водородным охлаждением. Высокое давление газа (50 ати), имевщее место в первые годы эксплуатации, срабатывалось в газопроточных турбинах, установленных по одной на каждый блок. Эти турбины приводили в движение аси 1- [c.374]

Комбинарованные установка. С повышением начальных параметров, в особенности начального давления, термический к. п. д. идеального цикла с противодавлением возрастает в большей степени, чем к. п. д. конденсационной установки. Вместе с тем изменение параметров рабочего процесса меньше влияет на величину -rioi теплофикационных турбин по сравнению с конденсационными той же мощности ввиду больших пропусков пара в ч. в. д. теплофикационных турбин и меньшего влияния конечной влажности пара. По этим причинам повышение начального давления (в отношении тепловой экономичности) в, действительных условиях на комбинированных установках еще более благоприятно, чем на конденсационных установках. [c.85]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...