Линии

Для использования методов регрессионного анализа с вычислением дисперсий желательно, чтобы дли каждого номера опыта было выполнено не меиее трех опытов. Прн большом числе опытов линия регрессии будет более точно отражать экспериментальные данные. [c.178]

В зависимости от скорости охлаждения с температур, лежащих выше линии SE, углерод частично или полностью выделяется из твердого раствора в виде карбидов. Этот процесс оказывает решающее влияние на свойства сталей. При быстром охлаждении (закалке) распад твердого раствора не успевает произойти, и аустепит фиксируется в пересыщенном и неустойчивом состоянии. Количество выпавших карбидов хрома, помимо скорости охлаждения, зависит и от количества углерода в стали. При его содержании меиее 0,02—0,03%, т, е. ниже предела его растворимости в аустените, весь углерод остается в твердом растворе. [c.283]

Рис. 12. Замена кинематической пары IV класса одним звеном, входящим в две кинематические пары V класса а) элементы кинематической пары — две кривые линии <ха и рр, б) элементы кинематической пары — прямая аа и кривая рр линии, в) элементы кинематической пары — точка а и кривая линия рр, г) элементы кинематической пары — точка а и прямая линия рр. 0 , Од — центры кривизны элементов кинематической пары IV класса, р , — радиусы кривизны этих элементов, k — помер заменяющего звена.

Решение. Опускаем из точки В на линию Ах перпендикуляр ВК, где точка В — проекция оси вращательной кинематической пары В на плоскость движения точек звеньев плоского механизма. [c.34]

Строим положение группы, состоящей из звеньев 2, 3. Из точки S проводим окружность радиуса ВС до пересечения с линией Ау, тем самым найдем положение точки (. Положение группы, состоящей из звеньев 2, 3, построено. [c.39]

На рис. 24, б построен повернутый план скоростей непосредственно на схеме механизма. В этом плане полюс р совмещен с точкой А. Направление вектора скорости точки В совпадает с направлением АВ, направление скорости является продолжением линии ВС, а направление скорости точки С перпендикулярно линии Ах. [c.46]

Построение плана ускорений ведем в такой последовательности (рис. 24, г). Строим решение первого векторного уравнения, указанного выше, для чего от полюса плана я откладываем отрезок (лЬ), изображающий ускорение ад, параллельно линии АВ. Длину (яй) выбираем равной (АВ) = 25 мм, т. е. строим план в масштабе кривошипа, при этом масштабы планов ускорений и их аналогов соответственно будут равны [c.46]

Через точку проводим направление ускорения ajg —линию, перпендикулярную линии ВС, Переходим к построению решения второго векторного урав- [c.46]

Находим радиус кривизны траектории точки D, Через точку D (рис. 24, б) проводим линию тт, параллельную отрезку (pd) jna плане скоростей (рис. 24, в), — это будет направление касательной к траектории точки D. Линия (т) ]), проведенная перпендикулярно линии (тт), является нормалью к этой же траектории. На ней ра полагается центр кривизны 0 траектории точки D. Проектируем вектор ускорения точки D, отрезок (я ) (рис. 24, г), на направление нормали к траектории точки D. Получим отрезок (ял ,), соответствующий нормальному ускорению [c.47]

Строим решение первого векторного уравнения, указанного выше. От полюса р плана (рис. 25, в) откладываем отрезок (рЬ), изображающий скорость точки В. Длину этого отрезка принимаем равной (рЬ) = (АВ) = 25 мм, т. е. план строим в масштабе кривошипа. Через точку Ь проводим направление скорости Vg д — линию, параллельную Переходим к построению решения второго векторного уравнения, указанного выше. Надо отложить вектор скорости точки С, но так клк модуль его равен нулю, то конец его с помещаем в полюс плана р и из точки р проводим направление скорости f — линию, перпендикулярную СВ. Пересечение ее с ранее проведенной линией, параллельной СВ, дает конец вектора скорости Vg —точку 63. Точку d — конец вектора скорости точки D— находим по правилу подобия из соотношения [c.49]

Окорость коррозии железе в нейтральных растворах не зависит от pH. Это объясняется тем, что в области концентрации ионов вадорзда, ограничемноб пунктирными линиями не рно. 1.6 окорость коррозии железа определяется доступом х нему кислорода. [c.23]

Сущность II техника сварки лучом лазера. В настоящее время Baj)Ka лучом лазера имеет еще незначительное npnsteHenne в промышленности. Излучение лазера с помощью оптических систем может быть сфокусировано в пятно диаметром в несколько микрометров пли линию и т. д. Световой луч mojkot быть непрерывным или импульсным. При импульсном луче сварка происходит отдельными или перекрывающимися точками. [c.69]

Угол расхождения луча 0 пропорционален д,лине волны излучения, и таким образом лгинимальн1.1е размеры пятна также возрастают нронорциональио увеличению длины волны. Предельная плотность энергии от твердотельного лазера в 100 раз выше, чем от газового лазера (длина волпы, а следовательно, и о увеличиваются в 10 раз). [c.169]

В связи с этим в шов с расплавленным основным металлом поступают легирующие элементы, содержащиеся в свариваемой стали, в том числе и углерод, концентрация которого в сталях этой группы достаточно высока. Влияние содержания углерода, серы и марганца в шве на склонность к образованию горячих трещин схематически представлепо на рис. 124. Линия I служит границей раздела составов с низким содержанием углерода ( ] m. при которых образуются или не образуются горячие трещины. При повышенном содержании углерода [С] , ш такой границей будет линия 5, в этом случае даже при низком содержании серы и большой концентрации марганца в шве могут возникнуть горячие трещины. При механизированной сварке под флюсом необходимы подготовка кромок, техника и режимы сварки, при которых доля основного металла в шве будет минимальной. [c.252]

Поэтому при сварке разнородных сталей необходимо учитывать дополннте.тьиые факторы, от которых зависит выбор основного и присадочного металлов и работоспособность сварного соединения изменение состава шва в участках, примыкающих к основному металлу образование в зоне сплавления разнородных материалов (линия сплавления и примыкающие к пей участки металла основного и шва) малопрочных и ненластичных кристаллизационных и деформационных прослоек переменного состава [c.309]

Эти сплавы при сварке с медью М3 обеспечивают предел прочности со ед1П[сиия 22—22,5 кгс/мм и угол изгиба 140—180 , а при сларко с бронзой 26—28 кгс/мм и угол изгиба 100—160 . В прослой] е по линии соедииения твердость достигает 470— 480 кгс/мм" при твердости бронзы БрХ 0,8 120 (ас/ыл . [c.389]

Наиболее вероятно образование хрупких иптерметаллидои I) биметалле Ст. Зсп, 12Х18Н9Т и сплава АМгб при нагреве линии соединения выше температуры 450° С. При нагреве до температуры 550° С и выше биметалл расслаивается. Рекомендуется сварку начинать со стороны алюминия и после охлаждения всего узла — со стороны стали. [c.391]

Построение плана скоростей ведем в такой последовательности (рис. 24, в). Строим решение первого векторного уравнения, указанного выше от полюса р откладываем отрезок рЩ. изобряжяюшнй гкпрпгтц тпцум д перпендикулярно линии АВ и в соответствии с направлением вращения звена АВ, причем длину отрезка (рй) выбираем равной (АВ) = 25 мм, т. е. строим план в масштабе кривошипа из точки Ь проводим направление Скорости — линию, перпендикулярную ВС. Переходим к построению решения второго векторного уравнения, указанного выше из точки р надо было бы отложить скорость, но она равна нулю, поэтому точку С4 совмещаем с точкой р из точки или, что то же, р проводим направление скорости — линию, параллельную Ах, до пересечения с линией, проведенной перпендикулярно ВС, и получаем точку с — конец вектора скорости точки С. Помещаем в полюс плана точку а и на этом заканчиваем построение плана скоросгей для всего механизма. Скорость точки D находим по правилу подобия конец вектора этой скорости должен лежать на линии (Ьс) и делить отрезок (Ьс) в том же отношении, в каком точка D делит отрезок ВС, т. е. [c.45]

Машиностроительное черчение (1985) -- [ c.0 ]

Техническое черчение (1983) -- [ c.10 ]

Машиностроение Автоматическое управление машинами и системами машин Радиотехника, электроника и электросвязь (1970) -- [ c.0 ]

Техника в ее историческом развитии (1982) -- [ c.0 ]

Черчение (1979) -- [ c.0 ]

Система проектирования печатных плат Protel (2003) -- [ c.0 ]

Справочное руководство по черчению (1989) -- [ c.799 ]

Инженерная графика Издание 3 (2006) -- [ c.0 , c.15 ]

Коротковолновые антенны (1985) -- [ c.0 ]

Самоучитель SolidWorks 2006 (2006) -- [ c.0 ]

ArchiCAD10 на примерах (2007) -- [ c.453 ]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...