Панели сферические цилиндрические

На гидравлических прессах штампуют поковки типа дисков, коленчатых валов, различного рода рычагов, кронштейнов, сферических днищ, цилиндрических стаканов. Особое значение имеет штамповка на гидравлических прессах крупногабаритных панелей и рам из легких сплавов в самолетостроении. Исходной заготовкой является прокат (в том числе листовой) и полуфабрикат ковки. Перед закладкой в штамп нагретая заготовка должна быть очищена от окалины. [c.91]

На рис. 10.21 Приведена зависимость между безразмерной нагрузкой q = qb l Eh ) и безразмерной стрелой прогиба flh для пологой цилиндрической оболочки шириной Ь [4] при расчете по нелинейной теории. В случае цилиндрической панели k = b / Rh), сферической панели k = 2b l(Rh). Образование петли с максимальным и минимальным значениями нагрузки имеет место, начиная с k = = 25,3. Значение k = 0 относится к плоской пластине. [c.249]

В большинстве публикаций в качестве объекта рассматриваются замкнутые цилиндрические оболочки и панели. Менее исследованы пологие оболочки вращения, среди которых преобладают сферические. Вопросы ползучести и устойчивости пологих открытых и подкрепленных в вершине оболочек вращения по сути не изучены, хотя такие оболочки весьма распространены в конструкциях, работающих в условиях ползучести. [c.3]

Цилиндрические и сферические панели [c.178]

Большое количество работ выполнено по определению нижнего критического давления [6.6] сферических, панелей. Полученные значения давления колеблются в широких пределах и указывают, как и в случае круговой цилиндрической оболочки, на сильную зависимость его от аппроксимации прогибов. / [c.299]

Рис. 104. Образцы (а) и схемы (б) испытаний при двухосном растяжении, создаваемом в сферическом сегменте и полу-цилиндрической панели

Сравнивая (30.24) и (30.28), замечаем повышение жесткости при переходе от цилиндрической панели к сферической. [c.273]

Симметричное выпучивание пологой сферической оболочки под действием внешнего давления рассматривалось в большом числе работ. В случае линейного вязкоупругого материала решения имеются в работах [114, 200, 249, 278, 300], для упругоБязкопластического — в [307]. Прощелкивание цилиндрических панелей, сферических оболочек, арок, фермы Мизеса под действием внешней нагрузки в условиях ползучести обсуждается в работах [282, 168, 35, 267, 250, 253, 25, 26, 6]. [c.273]

Пологие сферические панели (рис. 24.5), как и круговая цилиндрическая оболочка, являются весьма удобной моделью для исследования особенностей нелинейного поведения оболочек. Им посвящена обширная литература. На рис. 24.6 кривой С4 показано верхнее критическое давление, отнесенное к критическому давлению сферической оболочки того же радиуса, полученное Вейничке [24.18] для жестко защемленной по краям панели. Причудливая форма кривой объясняется сложной зависимостью характера волнообразования от геометрии панели. При малых зна - [c.297]

Вторым примером привода такого рода служит привод станка ММ582 Московского завода внутришлифовальных станков. В этом станке в качестве двигателя также использован гидромотор (фиг. 14), который получает питание от лопастного насоса, нагнетающего масло под давлением 20—30 кг1см через распределительную панель управления, установленную на передней части станины станка. Гидромотор имеет неподвижный корпус (барабан) 6, в котором расточены одиннадцать цилиндрических отверстий, параллельных оси двигателя. В этих цилиндрических расточках перемещаются плунжеры 7. Правые концы этих плунжеров имеют сферическую форму и упираются в диск 8, наклонно насаженный на вал гидромотора 9. В те цилиндры, плунжеры которых находятся в левом положении, подводится масло под давлением, заставляющее их двигаться вправо, нажимать на наклонный диск 8 и через шарикоподшипник диска вращать вал гидромотора. Цилиндры тех плунжеров, которые находятся в правом положении, в это время соединены с линией выхода масла в резервуар. При вращении вала [c.37]

В действительности ползучесть приводит к изменению формы прогиба и перераспределению напряжений, поэтому для определения критического времени необходимо решать задачу о ползучести, сопровождаемой упругой деформацией. В одномерных задачах применение тех или иных вариационных уравнений приводит к относительно простым приближенным решениям. В. Н. Шепеленко (1965) рассмотрел устойчивость арки с защемленными концами на основе вариационного уравнения (5.4), И. Г. Терегулов применил вариационные уравнения (4.9) и (5.5) к цилиндрической панели бесконечной длины и к сферическому сегменту. [c.148]

Несколько лучше обстоит дело с устойчивостью пологих панелей, опирающихся на достаточно жесткие контуры. Устойчивость цилиндрических, конических и сферических панелей в нелинейной постановке рассматривалась А. С. Вольмиром (1956), Э. И. Григолюком (1956, 1960), О. И. Теребушко (1958), И. И. Воровичем и В. Ф. Зипаловой (1966). Наличие достаточно жесткого контура сильно сужает класс возможных форм потери устойчивости панели, поэтому невысокие приближения дают здесь обычно достаточно достоверный результат. Сходная ситуация может встретиться и при расчете подкрепленных оболочек. [c.345]

Несколько задач о распределении напряжений в пологой сферической панели, ослабленной немалым эксцентричным круговым отверстием, приближенно решено в статьях [5.7, 5.8, 5.11]. В [5.7] предполагается, что сфера находится под действием равномерного внутреннего давления, а отверстие прикрыто крышкой, воспринимающей только поперечпую силу. Рассматриваются два случая закрепления внешнего контура панели свободное опирание и жесткое защемление. В работах [5.8, 5.11] рассматривается случай подкрепленного отверстия. Некоторые случаи концентрации напряжений в оболочках вращения изучаются в [5.10]. Напряжения в сферическом днище с круговым отверстием, в которое при помощи торообразного кольца заделывается цилиндрический патрубок, рассматриваются в статье [5.113]. [c.317]

Влияние кривизны на концентрацию напряжений возле отверстий в цилиндрической оболочке, в сферической оболочке и в цилиндрической панели методом фотоупругости оценивают в статье [5.32] Д. Хоутон и А. Россвэл. [c.334]

Для многослойных конструкций, состоящих из слоев различной жесткости, учитываются их специфические особенности деформации поперечного сдвига и надавливания волокон в маложестких слоях (заполнителях). При этом слоистая оболочка заменяется эквивалентной однослойной конструкцией с некоторыми приведенными жесткостными характеристиками. На основе общих зависимостей рассмотрен ряд коикретиых задач устойчивости слоистых цилиндрических, сферических н конических оболочек, цилиндрических панелей, пластин. Для двухслойных и трехслойных конструкций приведены графики, которые могут быть непосредственно использованы в практических расчетах. [c.2]

В третьей части рассмотрены задачи устойчивости многослойных конструкций, состоящих из слоев различной жесткости. Для их расчета предлагается сравнительно простой метод, позволяющий легко учитывать деформации поперечного сдвига и надавливания волокон в маложестких слоях. На основе общих зависимостей рассмотрены конкретные задачи устойчивости слоистых цилиндрических, сферических и конических оболочек, цилиндрических панелей, пластин задача устойчивости слоистых конструкций за пределом пропорциональности. Дано также решение нескольких, задач поперечного изгиба многослойных оболочек и пластин. [c.4]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...