КОЭФФИЦИЕНТ - ЛАТУНЬ шероховатости

Первые систематические опыты для выявления характера зависимости Я от числа Ре и к/д. были проведены в 1933 г. И. Никурадзе в гладких латунных трубах и в трубах с искусственной равнозернистой шероховатостью из кварцевого песка. Песок с различной высотой бугорков шероховатости к наносился сплошным слоем на внутреннюю поверхность труб разного диаметра при этом были получены различные значения относительной шероховатости (от й/ 1=0,00197 до / /=0,066). В изготовленных таким образом трубах при разных расходах измеряли потерю напора и вычисляли коэффициент X по формуле [c.172]

Анализ возможных значений коэффициента гидравлического трения для различных условий показывает, что трубопроводы для систем теплогазоснабжения и вентиляции работают преимущественно в переходной области сопротивления. Водопроводные линии чаш,е всего относятся к области шероховатых труб. Как гидравлически гладкие работают пластмассовые, алюминиевые, латунные и другие трубы с очень малой физической шероховатостью, а также стальные трубы для некоторых режимов водяного отопления и газопроводов низкого давления. [c.176]

Эксперименты показали, что для стальных, латунных и дюралюминиевых деталей с антикоррозийными покрытиями с параметром шероховатости Ra= 1,25 мкм при изменении нагрузки Р от 10 до 40 Н, номинального давления Ра от 0,0011-109 до 0,167-10в Па, номинальной площади касания от 24 до 900 мм и отношения нагрузки к весу верхней детали от 9,6 до 11 120 коэффициенты сухого трения скольжения меняются незначительно. Это показывает, что при расчетах узлов трения можно использовать значения коэффициентов трения, приведенных в табл. 8—12, [c.203]

Политетрафторэтилен применяют при умеренных нагрузках прежде всего из-за небольшого коэффициента сухого трения. Благодаря малой шероховатости поверхности применяют полиамиды (в основном нейлон). Принимая во внимание относительно высокую стоимость политетрафторэтилена и полиамидов, их применяют в виде тонкой футеровки. Превосходными качествами обладают пленки этих материалов, нанесенные на пористые материалы (например, спеченную бронзу), поверхность которых насыщают или покрывают обливанием или напылением. Полученная таким способом тонкая пленка полимерного материала (выполняющая, собственно, основную роль смазкн) может работать при относительно больших давлениях и меньше подвержена деформациям. В результате небольшой толщины пленки создаются также более благоприятные условия для отвода тепла. Наилучшие условия трения нейлона получают при его совместной работе с латунью, бронзой, а также сталью. Износостойкие свойства нейлона можно улучшить добавкой в него графита. [c.217]

При жестких условиях трения (большая шероховатость поверхности инструмента, отсутствие смазки или слабая смазка, высокий коэффициент подпора и т. д.) наблюдается значительное снижение / с ростом контактного давления. Впервые это было показано при прокатке образцов-пакетов, состоящих из покрышки и сердечника, причем в качестве сердечника использовали материалы разной твердости РЬ, А1, Си, латунь и низкоуглеродистую сталь. Таким путем достигалось варьирование величины давления при постоянном пределе текучести металла на контакте [5, 100]. [c.102]

Влияние материала стенки. Опыты С. С. Кутателадзе с латунными и зачищенными до металлического блеска стальными трубками показали, что теплоотдача к чистыми гладким поверхностям, при условии смачиваемости их конденсатом, не зависит от материала поверхности. Однако практически стальные трубки покрываются слоем окислов, и из опытов с обычными окисленными стальными трубками обнаружено понижение коэффициента теплоотдачи на 15—25%. Это снижение обусловливается подтормаживающим действием шероховатой окисленной поверхности на стекание пленки конденсата, а также дополнительным термическим сопротивлением слоя окиси. Поэтому [c.66]

Рз — коэффициент, учитывающий загрязнение и шероховатость поверхности для чистых латунных трубок Рд = 1, для чистых стальных р = 1,15, для загрязненных трубок р = = 1,3. [c.84]

Коэффициент трения / зависит от материала сопрягаемых деталей, шероховатости обработанных поверхностей, наличия смазки и давления на сопрягаемых поверхностях. Для сопрягаемых деталей из стали 40 / = 0,06 -ь 0,22 (смазка — машинное масло), из чугуна СЧ 28—48 f = 0,06 0,14, из магниево-алюминиевых сплавов / = 0,02 -н 0,08, из латуни / = 0,05 -0,10, из пластмассы / = 0,40 0,50. [c.300]

Влияние поверхностной шероховатости стенок наглядно видно КЗ фиг. 204, где представлены результаты опытов Сэфа и Шодера (1803 г.), обработанных так, что за параметр взято число Рейнольдса. Экспериментальные точки, соответствующие технически гладким (тянутым) латунным трубам, вполне удовлетворительно располагаются вдоль прямой, изображающей (в логарифмических масштабах) закон Блазиуса. Экспериментальные же точки, соответствующие железным оцинкованным трубам, располагаются выше этой прямой и по мере возрастания шероховатости оцинковки дают зависимости, все более отклоняющиеся от закона Блазиуса. Из этой диаграммы видно, что при больших значениях числа Рейнольдса коэффициент сопротивления железной оцин1Лванной трубы может быть почти в два раза больше коэффициента сопротивления латунной трубы. [c.510]

На фиг. 2 приведена зависимость коэффициента трения f от параметра шероховатости пары сталь — латунь при различной расчетной толщине (А) смазки (касторовое масло) [95, 96]. Позднее В. С. Щедров [116] и В. А. Кислик [37] показали, что [c.5]

Уравнения (2-137) — (2-140) дают значение а при кипении на технически гладких неокисленных поверхностях (нержавеющая сталь, хромированная медь, латунь и т.д.). При кипении на окисленных поверхностях необходимо учитывать термическо сопротивление слоя окиси и увеличение а снет шероховатости. Это приводит к следующей приближенной формуле для видимого) коэффициента теплоотдачи (точнее, коэффициента теплопередачи от металлической по- [c.182]

Сложнее обстоит дело с влиянием скорости при вытяжных и других формоизменяющих операциях штамповки. Эксперименты и теоретические исследования свидетельствуют о том, что пр вытяжке малогабаритных деталей простой формы типа стаканчиков или коробок увеличение скорости даже до 100 м/с лишь незначительно ухудшает коэффициент вытяжки и только при скорости порядка 300 м/с, когда в деформруемом материале развиваются заметные силы инерции, его штампуемость ухудшается . Что касается вытяжки деталей сложной формы типа оболочек двойной кривизны, то здесь данные разноречивы. Особенно, по-видимому, опасно увеличение скорости при вытяжке деталей, у которых должна быть глянцевая поверхность, например облицовочных абтокузовных. С возрастанием скорости на диаграмме рас-тяжейин металлов расширяется площадка текучести и, следовательно, на поверхности штампуемого материала могут появиться полосы скольжения и она станет шероховатой, что для таких деталей недопустимо. В настоящее время поэтому при увеличении у вытяжных прессов числа ходов используют двухскоростные муфты или другие механизмы или применяют для вытяжки листоштамповочные прессы с шарнирным приводом (например, фирма Шулер ФРГ), обеспечивающие при общем увеличении числа ходов неизменную или даже пониженную скорость на рабочем участке хода пресса. Принятые в настоящее время в промышленности скорости вытяжки составляют для низкоуглеродистых сталей 0,15...0,3 м/с, нержавеющих сталей, 0,1...0,15 м/с, алюминия и его сплавов 0,5...0,9 м/с, меди и латуней 0,4...1 м/с. [c.216]

Для уменьшения шероховатости поверхности хороши алмазные резцы, ихмеющие большую износостойкость, твердость и наименьший коэффициент трения. Они рекомендуются для обработки материалов, обладающих режущей способностью (фибра, резина, изоляционные материалы), а также бронза, латунь, алюминий и легкие сплавы. Вследствие хрупкости алмаза и склонности его к диффузионному изнашиванию не рекомендуется обрабатывать им твердые стали и чугун [20]. [c.125]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...