Достижение крайне высоких скоростей

Достижение крайне высоких скоростей [c.276]

Выбор начальных параметров рио, Кпо, с(О) основан на анализе термодинамического состояния пара в момент развала капли. При высоких скоростях генерации пара реализуется большое число паровых пузырей, не успевающих значительно увеличить свои размеры до момента дробления. В этом случае за начальные давление и удельный объем в смеси можно принять исходные значения р и V в пузырях, т. е. при температуре взрывного вскипания Гнз Рпо ЮО бар, 1/по=1,57 см г Другая крайняя ситуация соответствует случаю малого числа пузырей. Для модели одного пузыря , рассмотренной в [45], характерно, что давление в растущем пузыре по мере его роста сначала резко падает, затем остается практически постоянным вплоть до момента достижения поверхности капли. В этом случае рио 20 бар, см -г [c.118]

Из рис. 1 видно, что по обычной схеме мягкого процесса протекает сушка лишь самых тонких образцов древесины (шпон толщиной 1—2 мм, пунктирные линии). Здесь имеют место периоды постоянной скорости сушки и температуры древесины та уровне температуры мокрого термометра без градиентов температуры по толщине. Практически во всех остальных случаях (толщина 5—10 мм и выше) при этих же состояниях среды сушка протекает по схеме жесткого процесса, при котором отсутствуют периоды постоянной температуры на уровне t = t (сплошные линии). При этом в пределах последней схемы развитие температурного поля имеет разновидности, которые могут быть сведены к двум крайним вариантам первый — температура в точке непрерывно нарастает вплоть до момента достижения равновесия (рис. , А и ) и второй— при достижении материалом s=100° температура в отдельных его зонах стабилизируется (рис. , В и Г). Первый вариант характерен для сравнительно невысокой интенсивности сушки, когда температура ЮО°С достигается древесиной в конце процесса (для толщины 5 = = 5- 10 мм это имеет место, например, при с=120°С) второй характерен для развитого процесса высокотемпературной сушки древесины. Опыты показывают, что резкой грани между обоими вариантами не существует и течение процесса со стабилизацией температуры на уровне / 100°С (или несколько выше) имеет большее значение для более толстого материала и при более высоких (сверх 100° С) температурах воздуха. При этом чем тоньше материал, тем замедленнее нарастает поверхностная температура, а в более толстом температура поверхности резко возрастает с самого начала процесса. [c.186]

Особую роль в процессах, происходящих на контактных поверхностях инструмента, играют адгезионные и диффузионные явления и наростообразование. Влияние СОЖ на наростообразование предопределяет ее технологическую эффективность. Причем требования уменьшения интенсивности изнашивания и требования достижения уровня шероховатости и высокой стабильности точности часто оказываются противоречивыми. В определенном диапазоне изменения элементов режима резания для уменьшения износа во многих случаях требуется интенсификация процессов наростообразования и переноса обрабатываемого материала на контактные поверхности режущих инструментов, поскольку это приводит к значительному уменьшению скорости относительного перемещения контактных пар и усилению защитной роли обрабатываемого материала, как менее твердого тела в этой паре (см. гл. 3). При этом шероховатость будет высокой, а стабильность по точности процесса резания — низкой. В другом крайнем случае для достижения предельно низкой шероховатости и высокой стабильности требуется свести до возможного минимума наростообразование. Одновременно интенсивность изнашивания инструментов может возрастать до весьма высоких значений, что предопределяет очень малую суммарную стойкость или одноразовое использование инструментов без переточек. Поэтому дальнейшее обсуждение результатов испытаний технологических свойств СОЖ будет дано с учетом влияния СОЖ на нарост и на адгезионное и диффузионное взаимодействие и последних на технологические свойства СОЖ. [c.128]

Низколегированные теплоустойчивые стали имеют еще некоторые особенности, которые сказываются на условиях проведения их термической обработки — это их пониженная теплопроводность, повышенная температура потери упругих свойств (температура размягчения) и возможность снижения сопротивления деформации и разрушению границ зерен по сравнению с телом зерна при температуре 650 °С. Указанные обстоятельства требуют ограничения скорости нагрева, особенно при локальной термической обработке в интервале температур до достижения сталью хотя бы ограниченной способности к пластической деформации (до 300 °С). Скорость охлаждения после высокого отпуска в целях снижения уровня остаточных напряжений также следует ограничивать по крайней мере до перехода металла в упругое состояние по всему сечению (примерно до 300 °С). С другой стороны, относительное ухудшение свойств на границах зерен при 650 °С требует, наоборот, быстрого прохождения этого интервала при нагреве. [c.185]

В инженерной практике необходим материал, окисление которого прекращается до того как произойдет значительная потеря толщины, что может наблюдаться даже при довольно высоких температурах, если образовав-щаяся окисная пленка не повреждена и имеет соответствующую толщину. Толстая пленка легче разрушается, чем тонкая. В самом деле, если коэффициент расширения окисла и металла различен, то по достижении пленкой определенной критической толщины во время охлаждения обязательно произойдет отслоение. Поэтому рекомендуется, по крайней мере для наиболее высоких температур, выбирать материалы, у которых скорость окисления замедляется при образовании тонкой пленки. [c.29]

Рассмотренные здесь явления при высоких скоростях увеличения тока весьма типичны для искрового разряда, что дает основание отнести возникающую лри таких условиях форму разряда к области искровых разрядов, несмотря на есколько необычную для них ситуацию крайне низкой ллотности среды. В настоящее время принято связывать все своеобразие искрового разряда с наличием очень узкого канала со 100%-й, ионизацией среды, достигающейся благодаря сосредоточению в канале больших. М1гно1венных значений тока и подводимых к каналу мощностей. При этом не уделяется достаточного внимания явлениям, протекающим непосредственно у катода. Как показывают приведенные выше опыты с ртутной дугой низкого давления, 100%-я ионизация и связанный с нею интенсивный искровой спектр наблюдаются и в условиях разряда низкого давления при больших сечениях разрядного канала. Очевидно, наличие узкого канала не является обязательным для возникновения указанных признаков искрового разряда, так как тот же самый результат в виде 100 %-й ионизации среды и искрового спектра может быть достигнут путем подведения достаточно высокой мощности к широкому столбу разряда, особенно в разрядах с низкой плотностью ореды. Судя по результатам опытов с ртутной дугой, для понимания особенностей искрового разряда при низких давлениях первостепенное значение приобретают процессы, происходящие у катода. Вследствие ограниченной скорости развития эмиссионной поверхности катода, лимитируемой инерционным процессом локального нагревания поверхностных участков до их вскипания, необходимая эмиссия катода дости гается при очень высокой скорости нарастания тока лишь за счет форсирования электрических процессов дугового цикла. Одним из результатов этого форсирования процессов у катода является достижение 100%-й ионизации среды в лежащей выше области разряда и появление искрового спектра. Весьма характерным аккомпанементом форсированных режимов дуги является также спонтанное возникновение на катоде новых очагов эмиссии. [c.185]

НЫХ потоков И механического возмущения жидкого металла. Экспериментальное и особенно теоретическое исследование кинетики металлургических процессов при взаимодействии частиц распыленного металла с окружающей средой крайне затруднено их большой скоростью, высокой температурой, большим количеством взаимообусловливающих факторов, многообразием агрегатного и фазового состояний, непрерывной сменой веществ, участвующих в реакции и т. п. Вместе с тем, несмотря на приведенные выше обстоятельства и невозможность достижения равновесного состояния при высокотемпературном распылении, попытки применения термодинамических расчетов взаимодействия частиц с газом полезны. Б. П. Бурылев [16] предложил для определения степени насыщения газами ряд уравнений. Растворимость газа в сплаве элементов Мб и Мег, образующих раствор замещения, можно определить из уравнения [c.28]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...