Крайнев

Если закон распределения нагрузки известен, то, пользуясь правилами нахождения закона распределения функций случайного аргумента (а вид этой функции крайне прост), можно найти закон распределения максимальных напряжений, действующих в конструкции/1 (S) [c.6]

Замкнутой кинематической цепью называется цепь, каждое звено которой входит по крайней мере в две кинематические пары. [c.7]

Построить два крайних положения кулисы 5 механизма Витворта при 1ав — 50 мм, 1ас — ЮО мм. [c.41]

Построить два крайних положения коромысла 3 механизма шарнирного четырехзвенника при 1аз = 30 мм, l — Ud = 80 мм, I D = 70 мм. [c.41]

Спроектировать механизм шарнирного четырехзвенника, у которого коромысло D в своих крайних положениях наклонено к стойке AD под углами фз = 45° и фз = 120°. Длина стойки AD равна = 100 мм, длина коромысла D равна Iqd = 75 мм. Определить длины кривошипа 1ав и шатуна 1вс- [c.232]

Спроектировать механизм шарнирного четырехзвенника по заданному коэффициенту увеличения скорости коромысла D, равному Я = 1,0, длине коромысла D, равной /со= 150 жж, углам наклона коромысла к стойке в крайних положениях фз = 30 " н фз = 90°. Определить длины 1ав кривошипа, Ig шатуна и стойки. [c.234]

Вторым видом является тот, при котором поступательной парой заменена одна из крайних вращательных пар (рис. 3.8). [c.57]

Четвертый вид изображен на рис. 3.10. Здесь две крайние вращательные пары заменены двумя поступательными парами. [c.58]

Пятый вид показан на рис. 3.11. Здесь поступательными парами заменены крайняя и средняя вращательные пары. [c.58]

S (Ф2). V = V (фа) и йс = ас (фг) для точки с толкателя 3 кулачкового механизма, показанного на рис. 4.35, в перманентном движении механизма, если кулачок вращается с постоянной угловой скоростью toj. Находим перемещения точки С относительно крайнего нижнего ее положения (положение /). [c.107]

За начальное положение механизма примем положение, при котором точка В занимает крайнее нижнее положение Bi и радиус-вектор АВ — ABi = I получается наименьшим. [c.130]

Переходим к рассмотрению группы II класса второго вида (рис. 13.7, а). Эта группа имеет одну крайнюю поступательную пару В в осью X — х. На группу действуют внешние силы F и F-i и пары с моментом и М . Реакции в кинематических парах могут быть определены методом планов сил. Векторное уравнение равновесия всех сил, действующих на группу (рис. 13.7, а), имеет следующий вид [c.252]

Пользуясь формулой (13.36), можно для любой кинематической цепи определить положение ее центра масс. Пусть, например, задана кинематическая цепь AB . .. FGK, состоящая из п звеньев (рис. 13.24). Центрами масс звеньев пусть будут точки 5i, S , Sy,. .., S . Длины звеньев обозначим соответственно через / , 4, / ),. .., In, а расстояния центров масс Sj, 5.,, S3,. .., от крайних левых осей шарниров при обходе цепи по часовой стрелке — через [c.280]

Из формул (22.46) и (22.47) следует, что коэффициенты скольжения [ и Ovi возрастают с увеличением расстояния (P ) от точки зацепления С до полюса зацепления и уменьшением радиусов кривизны pi и pj профилей. В крайних точках А и В линии зацепления (рис. 22.16) радиусы кривизны Pi и Ра равны нулю, т. е. в этих точках удельные скольжения Of и з равны теоретически бесконечности. Из сравнения формул (22.46), (22.47) и (22.49), (22.50) также видно, что удельные скольжения [c.445]

Предположим, что в заданный момент времени мы связываем с каждой точкой пространства или по крайней мере с каждой точкой некоторой непрерывной его части определенную скалярную величину. Эта функция точки называется скалярным полем. Обычно делается предположение о непрерывности поля, которое в нестрогом смысле означает, что эта функция гладко меняется от точки к точке. Примером скалярного поля может служить распределе- [c.29]

При изучении движения некоторого тела отсчет производят по другим телам, которые неподвижны, причем каждое по отношению ко всем другим, и образуют систему отсчета. То, что тела, составляющие систему отсчета, неподвижны, устанавливается путем наблюдения, что их взаимные расстояния не меняются сколь-нибудь существенно с течением времени, по крайней мере в рамках временного масштаба эксперимента. Таким образом, [c.35]

Другой получившей широкое распространение формой функциональной зависимости т) S) является модель Прандтля — Эйринга [10], которая, по крайней мере частично, основана на молекулярных представлениях. Предполагается, что функция т) (S) имеет вид [c.68]

В противоположность этому под жидкими материалами понимают такие материалы, которые не имеют предпочтительной формы, так что попытка соединения интуитивных понятий упругости и текучести приводит, по крайней мере на первый взгляд, к внутреннему противоречию. Действительно, та идея, что текучие материалы нечувствительны к деформации, приводит к концепции, что внутренние напряжения должны определяться скоростью деформации,— концепции, которая воплощена в уравнении (2-3.1). (Тензор растяжения D, как будет показано в следующей главе, описывает мгновенную скорость деформации.) [c.74]

В разд. 1-1 было показано, что первый закон термодинамики (т. е. уравнение баланса энергии) является одним из основных уравнений, необходимых для того, чтобы иметь возможность решить — по крайней мере в принципе — любую проблему механики жидкости. Оно рассматривается наряду с уравнениями баланса массы и импульса. Одновременно с этим необходимо совместно рассматривать три уравнения состояния одно — для полного напряжения (которое можно разложить на давление и девиаторную часть напряжения), другое — для теплового потока (которое не обязательно выражается в виде простой формы закона Фурье) и третье — для внутренней энергии (см. табл. 1-2). [c.149]

Аналогично, физическая интуиция подсказывает, что, если не рассматривать влияние прошлых деформаций, должны иметь особую значимость деформации, происходящие непосредственно в момент наблюдения. Поскольку деформации определяются по отношению к некоторой конфигурации, принимаемой за отсчетную, поясним нашу точку зрения, рассмотрев следующий пример, где за отсчетную выбрана конфигурация, не совпадающая с конфигурацией, принимаемой рассматриваемым жидким элементом в момент наблюдения. Рассмотрим два движения с одинаковыми значениями тензора деформаций (например, тензора Коши) во все моменты времени, за исключением момента наблюдения, где эти значения различны. (Вновь, как и в примере с температурой, по крайней мере одна из двух деформационных предысторий разрывна в момент наблюдения.) Физическая интуиция подсказывает, что при равенстве других переменных текущие значения свободной энергии в этих двух случаях будут различными. [c.158]

К сожалению, сразу же видно, что такая задача безнадежно трудна. Действительно, рассмотрим вначале задачу экспериментального определения такой функции, как т] (S). Задача состоит в измерении значений функции, соответствующих определенному конечному набору значений аргумента. Чем полнее этот набор, тем лучше наши знания о самой функции. Ясно, что эта программа осуществима, и функция может быть определена с любой желаемой степенью точности, по крайней мере в некотором диапазоне значений аргумента (здесь явно или неявно используется предположение о гладкости). [c.168]

Конечно, если принять некоторое уравнение состояния (такое, например, которое будет обсуждаться в следующей главе), то результаты эксперимента по ползучести могут быть предсказаны на основании решения соответствующей краевой задачи через параметры уравнения состояния. Такие эксперименты могли бы тогда проводиться для оценки достоверности принятой формы уравнения состояния и для определения численных значений параметров этого уравнения. Такая методика может, по крайней мере в принципе, быть применена к любому типу течения, но ее справедливость ограничена из-за рассуждений, приведенных выше. [c.177]

II серые. В белых чугунах весь углерод связан в химическое соединение карбид л елеза F a — цементит. В серых чугунах значительная часть углерода находится в структурно-свободном состоянии в виде графпта. Если серые чугуны хорошо поддаются механической обработке, то белые обладают очень высоко твердостью н режущим инструментом обрабатываться пе могут. Поэтому белые чугупы для изготовления изделий применяют крайне редко, их используют главным образом в виде полупродукта для получения так называемых ковких чугупов. Получение белого или epoi o чугуна зависит от его состава и скорости охлаждения. [c.321]

Ri и / 2 - точки усечения слева и справа соответственно. Значение интеграла, входящего в выражение надежности, можно рассчитать лишь численными методами с помощью ЭВМ, пользоваться этим выражением для нахождения искомого К крайне неудобно. Поэтому для высоконадежных систем, когда точка усечения слева достаточно близка а rrtjf (рис. 6), в качестве нижней оценки для надежности можно записать [c.27]

Построить два крайних положения ползуна 3 дезаксиа-льного кривошипно-ползунного механизма при /дв = 40 мм, 1ис = 100 мм, h = 20 мм. [c.41]

WHOM из крайних положений равен фз = 45 . Определить длину 1ац кривошипа и длину 1вс шатуна. [c.234]

Давление на палец С (сила инерции поршня) достигает сноего макси-мял1 лого значения в правом крайнем ( мертвом ) положении поршня оно равно [c.249]

В обоих крайних ( мертвых ) положениях звена 3 сила инерции дости-гаег (1ЮИХ максимальных значений Ри, = 394,4 н. Вектор Р в правом положении направлен вправо, в левом положении — влево. [c.249]

ТОЧКИ Е. Следовательно, для второй двухпоБОДковой группы EF будут известны положения крайних кинематических пар — оси Е II осп В а направляющей. [c.76]

Таким образом, задача о построении планов положений звеньев механизма 11 класса сводится к последовательному пахождениво положений звеньев двухповодковых групп, у которых известными являются положения крайних элементов кинематических пар. Рассмотрим эту задачу для группы каждого вида п отдельности. [c.76]

Для этого методами, указан--orpf ными В 17, производим раз- метку путей точек В и С. Отсчет перемещений точки С удобно вести от крайнего левого положения ползуна. Проводим две оси коорди1 ат (рис. 4.31, б) и на оси абсцисс откладываем отрезок / мм, представляющий собой I масштабе время Г одного полного оборота кривошипа, т. е. [c.104]

ШИП 2 придет в начальное положение, будет иметь ординату, равную нулю. Полученная кривая является кривой расстояний точки С от крайнего левого положения ползу1[а. Если надо построить кривую путей, проГ1денных точкой С, то от положения С, расстояния С С.., С-,-Су надо прибавлять к ранее отложенному отрезку j ,. На рис. 4.31, б эта часть кривой путей показана штрихами. [c.105]

В ггекоторых случаях величину перемещения ползуна 4 удобнее измерять от крайнего правого предельного положения механизма, когда точка С занимает положение Со (рис. 5.4). [c.118]

Из уравнений (13.51) и (13.52) также следует, что если задать одно из трех расстояний Oj, а-2 или Аз на оси звена между шарнирами, остальные два расстояния до центров тяжести получатся за крайними шарнирами звена, и, считая, что расположение центра масс за шарнирами соответстпует как бы установке противовеса (дополнительной массы), можно сказать, что уравновешивание результирующей силы инерции звеньев механизма шарнирного четырехзвенника может быть достигнуто путем установки противовесов на двух его звеньях. Например, при > /, и при установке противовеса Е на звене D за точкой D (рис. 13.32) из уравнения (13.52) следует, что >0, т. е. центр масс Sj звена ВС должен быть расположен отточки вправо. Если при этом с., < 4, то из уравнения (13.51) имеем t <0 и центр масс звена ЛВ должен быть расположен вне звена, за точкой А. Следовательно, противо- весы F и Е необходимо расположить на звеньях 1 и 3 так, как показано на рис. 13.32. Если > L, то > О, и следовательно, звенья 2 и 5 имеют центры масс вне этих звеньев, то противовесы должны быть расположены на звеньях 2 и 3 так, как показано на рис. 13.33. [c.287]

Если построена равновесная диаграмма регулятора для интервала, соответствующего полному перемещению h муфты регулятора, то можно определить значения (Ощт и ojmax минимальной и максимальной угловых скоростей регулятора, при которых муфта занимает свои крайние положения. [c.404]

Рассмотрим теперь вопрос о наименьшем числе зубьев 2 л на колесе, при котором явление подрезания будет отсутствовать. Для этого рассмотрим тот предельный случай, когда окружности верш1п- проходят через крайние точки Л и б линии зацепления (рис. 22.30), т. е. когда вся возможная линия зацепления является активной. Будем предполагать, что число зубьев нарезающего колеса больше числа зубьев нарезаемого. [c.452]

Задаемся теперь числом зубьев колрха /, причем выберем такое число Zi, при котором получатся числа Zj,, г., и Zj, по крайней мере близкие к числам целым, потому что равенство межосевых расстояний первой и второй ступеней должно быть выдержано точно. [c.498]

Из рис. 26.22 нндно, что механизм будет обладать наименьшими габаритами, если выбрать ось вращения кулачка в точке А. Если поставить условие, чтобы ось кулачка лежала на прямой 6561, соединяющей крайние положения точки В коромысла 2, то ось кулачка может быть выбрана в точке А". Если выбрана точка А (рис. 26.22), то, соединив точку А с точками By и Е, определим начальный угол сро и минимальный радиус-вектор АВ кулачка из формулы [c.535]

Таким образом, на данной стадии возможны два подхода к гидромеханике неньютоновских жидкостей. С одной стороны, можно сконцентрировать внимание на проблемах течения, для которых (в некотором смысле требующем определения) используется лишь кажущаяся вискозиметрическая вязкость, так что неадекватность уравнения (2-3.4) считается несущественной. Такая система представлений характерна для предмета, который мы будем называть обобщенной ньютоновской гидромеханикой. Этот подход может быть оправдан либо вследствие того, что в рассматриваемом течении существенна лишь вискозиметрическая вязкость (к этой категории относятся ламинарные течения, по крайней мере в первом приближении), либо вследствие того, что рассматриваемый материал имеет зависящую от сдвига вискозиме-трическую вязкость, но не обладает никакими другими неньютоновскими свойствами. (К этому типу зачастую относятся суспензии твердых частиц, но, к сожалению, нельзя отнести более важные в практическом отношении полимерные расплавы и растворы.) [c.66]

Используя нестрогие определения, упругие тела можно считать материалами, обладающими совершенной памятью каждое из этих тел помнит, таким образом, свою предпочтительную форму. В то же время вязкие жидкости (или в общем случае жидкости Рейнара — Ривлина) не обладают памятью и чувствительны лишь к мгновенной скорости деформации. Между двумя этими крайними концепциями возможны промежуточные. Можно представить себе материалы, которые, хотя и лишены отсчетной конфигурации особой физической значимости — они не обладают способностью запоминать свою предпочтительную форму навсегда и, по существу, являются жидкостями ,— все же могут сохранять некоторую память о прошлых деформациях. Очевидно, здесь затронуто понятие о затухающей памяти , которую следует определить. При жэлании можно видеть, что, в то время как твердые тела запоминают одну форму навсегда, в памяти жидкости удерживаются все формы, но не навсегда. [c.75]

Уравнение (4-3.24) применимо, если предыстория G находится на очень малом расстоянии от предыстории покоя. Это справедливо на практике, если по крайней мере в не очень отдаленном прошлом модуль величины G был мал для любого значения s. Действительно, правая часть уравнения (4-3.24) является просто первым членом разложения в ряд интегралов, причем первый отброшенный член имеет второй порядок по модулю G (см. уравнение (4-3.25)). Следовательно, оценку О для периодических течений, используемых в реометрии, необходимо производить лишь с точностью до членов первого порядка по ее модулю, поскольку вклад в напряжение членов более высокого порядка не превышает вклада членов, обусловленных отброшенным интегралом. [c.173]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...