Высокохромистый Обрабатываемость резанием

Высокохромистый износостойкий чугун (табл. 9) выплавляют, как правило, в электродуговых или индукционных высокочастотных печах с кислой или основной футеровкой. Шихта состоит из низкокремнистого передельного чугуна, собственного возврата и ферросплавов. Если используется низкоуглеродистый феррохром, часто приходится дополнительно науглероживать металл графитным боем. Чугун предназначен для изготовления деталей, работающих в условиях абразивного износа. Его важнейшей особенностью является возможность варьирования износостойкостью и технологическими свойствами (обрабатываемостью резанием, литейными свойствами) путем подбора соответствующих химического состава и режима термической обработки. [c.176]

Обрабатываемость резанием чугуна высокохромистого износостойкого 179, 180, 188 [c.241]

Помимо высокой химической стойкости, высокохромистые чугуны характеризуются высокой жаростойкостью и износоустойчивостью. Им также свойственны достаточно высокие механические качества, хорошая обрабатываемость резанием и хорошие литейные свойства. [c.308]

Если высокохромистые чугуны легировать титаном или медью, то можно улучшить структуру и повысить химическую стойкость чу на в окислительных средах. Для измельчения зерна можно вводить до 0,1% N2, одиако при этом повышается твердость и ухудшается обрабатываемость резанием. [c.87]

Чугун Х28 при содержании углерода до 1 % после отжига может подвергаться холодной обработке резанием для чугуна Х34, с более высоким содержанием углерода, такая обработка связана с определенными трудностями. Небольшие добавки кремния (1—2%) улучшают механическую обрабатываемость высокохромистых сталей. [c.244]

II. Обрабатываемость резанием высокохромистого чугуна и чугуна нихард [13] [c.180]

Термическая обработка высокохромистого износостойкого чугуна (табл. 12) имеет целью снятие литейных напряжений создание структуры, позволяющей производить механическую обработку обеспечение высокой износостийкосги. Во избежание появления трещин при термической обработке особенно осторожно должен проводиться первый нагрев после литья отливки следует загружать в печь с температурой не выше 250—300° С, желательна выдержка при этой температуре в течение 1,5—3 ч, скорость нагрева не выше 100° С/ч. Чугун 3, 4, 5 (см. табл. 9), металлическая основа которого медленным охлаждением может быть превращена в зернистый перлит, подвергают отжигу для улучшения обрабатываемости резанием, а после механической обработки — закалке на воздухе. Чугун 1, 2, 6 (см. табл. 9), легированный аустенит которого не поддается распаду при медленном охлаждении, отжигу не подвергае1ся, так как при этом обрабатываемость его не улучшается или улучшается незначительно. В этом случае для повышения износостойкости применяют закалку на воздухе (чугун 2, 6) или отпуск для снятия напряжений (чугун 1). [c.180]

Наружм раковины, получившиеся в отливках, можно заваривать при помощи эларосваркн, применяя электроды из высокохромистого чугуна, которые изготияются толщиной 5—6 с меловой обмазкой. Коррозионная стойкость в меск заварки не уменьшается. Обрабатываемость резанием высоко- [c.311]

Высокохромистые чугуны склонны к крупнокристаллическому излому и к образованию зон транскристаллизации при высокой температуре заливки металла в форму, что значительно уменьшает прочность отливок. При заливке холодным металлом излом получается мелкозернистым, но жидкотекучесть сплавов при этом уменьшается. Крупнозернистая структура сплавов не может быть улучшена термической обработкой, так как высокохромистые чугуны имеют ферритную основу и не претерпевают превращений в твердом состоянии при нагреве и охлаждении. Улучшения структуры можно достичь дополнительным введением легирующих элементов. Введение марганца в количестве от 2 до 3% измельчает структуру высокохромистого чугуна и одновременно повышает его химическую стойкость в ряде агрессивных сред (20%-ная азотная кислота пэи кипении, 1%-ная серная кислота, 85%-ная фосфорная кислота). Обрабатываемость резанием при этом не изменяется. Прочность при изгибе увели1.и-вается. [c.312]

Высокохромистые чугуны имеют крупнозернистое строение и склонны к транс-крпсталлизации. Для измельчения зерна можно вводить до 0,1% Ы, что приводит вместе с тем к увеличению прочности и твердости и ухудшению обрабатываемости резанием. Добавка 2—3% Мп измельчает зерно, повышает прочность я химическую стойкость без ухудшения обрабатываекюсти В том же направлении влияет добавка 0,5% Т1, который, кроме того, устраняет транскристаллизацию. [c.333]

Кремнистый феррит помимо высоких антикоррозионных свойств обладает также значительной окалиностойкостью и ростоустойчивостью. Применяются среднекремнистые сплавы, обычно называемые силалами и содержащие, как правило, 2,2— 3,0% С 5,0—6,0% 51 0,5—0,8% Мп до 0,3% Р и до 0,1% 5 марки ЖЧС-5,5 (ГОСТ 7769-55). Жаростойкость сплавов связана с однофазной ферритной структурой, высоким положением критических точек, достаточно дисперсными выделениями графита, созданием на поверхности защитной окисной пленки типа ЗЮг, При содержании 51 выше 6—7% окалиностойкость сильно повышается, но сплав становится чрезвычайно хрупким. При температурах до900°С силал нормального состава превосходит по окалиностойкости более дорогие сплавы типа нирезиста и никросилала (фиг. 13), хотя и уступает высокохромистым чугунам однако он обладает значительно лучшей обрабатываемостью резанием, Силал имеет хорошую жидкотекучесть. Отливки хорошо заливаются и получаются плотными. [c.336]

Физико-химическое воздействие дуги на обрабатываемый материал. Плазменная дуга представляет собой поток ионизированных газов, с помощью которого нагревается поверхность заготовки. Зона нагрева отличается высокими температурами и градиентами их изменения, а также наличием участков, где материал находится в расплавленном виде. При этом химический состав нагреваемой поверхности металла может претерпеть изменения в связи с растворением в нем тех или иных компонентов плазмообразующего газа, а также с диффузией тяжелых элементов в поле напряжений. Кислород, азот и особенно водород, проникая в поверхностные слои заготовки, способствуют созданию в металле пор, снижению пластичности последнего, появлению хрупких трещин в процессе охлаждения. Для сил резания и дробления стружки эти явления могут быть благоприятными. Однако нельзя допускать растворения газов в материале заготовки под обработанной поверхностью, так как это в дальнейшем может отразиться на эксплуатационных характеристиках детали. При нагревании металлов воздушной плазмой (при черновом и получистовом точении заготовок) насыщения газами материала обработанной поверхности детали не обнаружено. Что же касается слоя металла, подвергшегося непосредственному воздействию плазменной дуги и перешедшему в дальнейшем в стружку, то анализ показал насыщение стружки газами. Так, в образцах из стали 12Х18Н9Т, подвергшихся воздействию воздушной плазменной дуги мощностью 15 кВт, обнаружено существенное увеличение содержания кислорода и азота. Аналогичные данные были получены при анализе образцов из высокохромистого чугуна. Повышение процентного содержания газов в образцах было тем большим, чем продолжительнее было воздействие плазменной дуги, что связано со скоростью перемещения ее по отношению к нагреваемой поверхности. При и = 8 м/мин содержание кислорода и азота в стальных образцах доходило соответственно до 0,05 и 2,12%, тогда как в исходном материале оно составляло 0,0025 и 0,005%. В чугунных образцах в тех же условиях обнаружено 0,03% кислорода (в исходном материале 0,005%) и 8,8 см на 100 г содержание водорода (в матрице 5,48 см ЮО г). [c.77]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...