Форма и размеры шва при сварке под флюсом

ФОРМА И РАЗМЕРЫ ШВА ПРИ СВАРКЕ ПОД ФЛЮСОМ [c.263]

Структура и размер зерен, а также насыпной вес флюса влияют на форму и состав шва. При сварке под флюсом с небольшим насыпным весом (пемзовидный флюс) меньше глубина провара и больше ширина шва, чем при сварке под флюсом, имеющим больший насыпной вес (стекловидный флюс). [c.74]

Влияние параметров режима на форму и размеры шва при полуавтоматической сварке под слоем флюса такое же, как при автоматической сварке. Режим сварки выбирают аналогично, но с учетом небольшого диаметра проволоки и ограничения верхнего пр едела скорости сварки не более 40 ж/час. [c.127]

Пространственное положение электрода и изделия (см. рис. 3.14) при сварке под флюсом оказывает такое же влияние на форму и размеры шва, как и при ручной сварке. Для предупреждения стекания расплавленного флюса ввиду его высокой жидкотекучести сварка этим способом возможна только в нижнем положении при наклоне изделия на угол не более 10. .. 15°. Изменение формы и размеров шва наклоном изделия находит практическое применение только при сварке кольцевых стыков труб ввиду сложности установки листовых конструкций в наклонное положение. Сварка с наклоном электрода находит применение для повышения скорости многодуговой сварки. Подогрев основного металла до температуры 100 °С и выше приводит к увеличению глубины провара и ширины шва. [c.116]

При сварке плавящимся электродом в защитных газах зависимости формы и размеров шва от основных параметров режима такие же, как и при сварке под флюсом (см. рис. 3.29). Для сварки используют электродные проволоки малого диаметра (до 3 мм). Поэтому швы имеют узкую форму провара и в них может наблюдаться повышенная зональная ликвация. Применяя поперечные колебания электрода, изменяют форму шва и условия кристаллизации металла сварочной ванны и уменьшают вероятность зональной ликвации. Имеется опыт применения для сварки в углекислом газе электродных проволок диаметром 3. .. 5 мм. Сварочный ток в этом случае достигает 2000 А, что значительно повышает производительность сварки. Однако при подобных форсированных режимах наблюдается ухудшенное формирование стыковых швов и образование в них подрезов. Формирование и качество угловых швов вполне удовлетворительны. [c.138]

Для повышения производительности процесса вылет электрода может быть увеличен до 40 и 60 мм при электродных прово.поках диаметром 1,2 и 1,6 мм соответственно. Рост производительности может быть достигнут и применением металлических добавок (рубленой проволоки н т. д.), засыпаемых предварительно или в процессе сварки в разделку. Сила тока регулируется скоростью подачи электродной проволоки. Напряжение дуги, обычно перед сваркой, устанавливается примерно равным напряжению холостого хода источника тока. Закономерности изменения формы и размеров шва от основных параметров режима примерно такие же, как и при сварке под флюсом (см. рис. Х.6). [c.313]

При сварке под флюсом обеспечивается высокое и стабильное качество сварки. Это достигается за счет надежной защиты металла шва от воздействия кислорода и азота воздуха, однородности металла шва по химическому составу, улучшения формы шва и сохранения постоянства его размеров. В результате обеспечивается меньшая вероятность образования непроваров, подрезов и других дефектов формирования шва и отсутствие перерывов в процессе сварки, вызванных необходимостью смены электродов. [c.109]

Сила тока регулируется скоростью подачи электродной проволоки. Напряжение Д)ти устанавливается примерно равным напряжению холостого хода источника тока. Закономерности изменения формы и размеров шва в зависимости от основных параметров режима примерно такие же, как и при сварке под флюсом. [c.128]

В реальных условиях сварки под флюсом режим процесса не сохраняется строго постоянным по всей длине шва и не остается неизменным при сварке даже одинаковых швов. Под влиянием ряда возмущающих факторов (колебаний напряжения сети, изменения скорости подачи электрода и др.) основные параметры режима сварки, ток и напряжение дуги, могут изменяться, что вызывает соответствующие изменения размеров шва. Характер влияния возмущения на шов может изменяться в зависимости от условий проведения процесса сварки (рода тока, формы внешней характеристики источника питания [c.201]

Улучшение плавности перехода от наружного слоя шва к поверхности основного металла достигается рациональным выбором формы и размеров кромок соединения и надлежащего технологического процесса в частности — увеличение угла скоса кромок до 50—60°, повышение напряжения иа дуге при автоматической сварке под флюсом, тщательная очистка кромок и поверхности основного металла на ширине 10—15 мм от окалины и брызг. Рекомендуется определять площадь поперечного сечення последнего слоя по формуле ,, [c.47]

Сборка и сварка труб из рулонной стали спиральным швом позволяет получать трубы любого диаметра независимо от ширины полосы. При использовании такого метода процесс изготовления осуществляется непрерывно, обеспечивая требуемую точность размера и формы труб без последующей калибровки. Схема стана приведена на рисунке 22.8. Спиральный шов выполняют сваркой под флюсом тремя сварочными головками. Две из них крепят на общей штанге, вводимой внутрь трубы, третья головка расположена снаружи. Первый внутренний шов, приваривающий кромку полосы к сформованной трубе, имеет малое сечение и является технологическим. Его назначение — устранить возможность взаимного перемещения кромок и предотвратить вытекание сварочной ванны при выполнении наружного рабочего шва. Такая технология позволяет гарантировать отсутствие кристаллизационных трещин при сварке низколегированных сталей на скоростях до 110 м/ч. [c.443]

Доля основного металла в металле однопроходного шва (одиночного наплавленного валика) зависит от способа сварки, режима сварки (например, при дуговой сварке плавящимся электродом — от Ug, leg и К< ), теплофизических свойств свариваемого металла, формы и размеров разделки кромок под сварку. Для обычных режимов ручной дуговой сварки плавящимся электродом, а также обычных типовых режимов сварки под флюсом малоуглеродистых и низколегированных сталей доля основного металла ф, в металле шва при отсутствии разделки (согласно рис. 1.3, а) изменяется в следующих пределах при ручной сварке — от 0,25 до 0,40 при сварке под флюсом — от 0,65 до 0,70. [c.19]

На рис. 7.8 показано влияние сварочного тока и скорости сварки на долю участия основного металла в образовании шва. Доля участия Уо растет с увеличением тока и скорости сварки. Для уменьшения Уо сварку следует проводить на минимально возможных силах тока и скоростях сварки, обеспечивающих получение швов заданных размеров и формы. Кроме того, для уменьшения Уо следует отдавать предпочтение разделке кромок под сварку. При использовании для сварки низкоуглеродистых проволок в полной мере можно реализовать преимущество сварки под флюсом получать швы с глубоким проплавлением, повышая при однопроходной сварке стыковых соединений без разделки кромок сварочный ток и скорость сварки. Необходимый состав металла шва будет обеспечиваться повышением доли основного металла в шве. [c.314]

При разработке технологии и техники сварки под флюсом пользуются двумя видами расчетов режимов сварки 1) расчетами, связанными с получением шва заданных геометрических размеров и 2) тепловыми расчетами. В первом случае определяют только режим сварки, т. е. ток, напряжение дуги, скорость сварки. Во втором случае задача сводится к расчетному определению режимов сварки, обеспечивающих заданную твердость (механические свойства) околошовяой зоны, а также ме- Фиг. 45. Двусторонний талла шва. Расчеты режимов, обеспечиваю- стыковой шов. щих получение швов требуемой формы и [c.65]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...