Расчет амплитуд эхо-сигналов

Рис. 44. Номограммы для расчета амплитуд эхо-сигналов от моделей дефектов

В табл. 11 даны и общие формулы для уточненного расчета амплитуд эхо-сигналов с использованием графиков, приведенных на рис. 44. График i соответствует моделям точечных дефектов (диск, сфера, короткий цилиндр) /2 — протяженным дефектам (полоса, длинный цилиндр). Протяженным считают отражатель, размеры которого в направлении, перпендикулярном к оси преобразователя, превышают поперечное сечение поля преобразователя. За единицу расстояния от преобразователя до отражателя принята длина ближней зоны = [c.232]

Погрешность расчета амплитуды эхо-сигналов в коротковолновом приближении [c.107]

Наиболее важным достижением в научной работе братьев Крауткремеров следует считать применение метода моделирования к расчету амплитуд эхо-сигналов от дефектов типа плоскодонного отражателя. В результате этого были предложены и построены АРД-диаграммы, которые сейчас служат основным средством инженерных расчетов при решении многих практических задач. [c.10]

При расчетах реальные дефекты заменяют моделями правильной геометрической формы. При экспериментах модели дефектов имитируют искусственными отражателями соответствующих размеров и Iq. Амплитуды эхо-сигналов от моделей дефектов и соответствующих искусственных отражателей практически одинаковы, если их размеры Ьц, /о 2- [c.230]

Длина волны может быть определена интерференционным методом [16] или по соотношению амплитуд эхо-сигналов от отражателей различной конфигурации [16], а также путем расчета по измеренному значению частоты излучаемых колебаний. [c.234]

При УЗ-контроле часто требуется обнаруживать дефекты, соизмеримые с длиной волны ультразвука 2Ы к 1. .. 5). Соответствующие значения kb, строго говоря, лежат в резонансной области, в которой возможности инженерных расчетов крайне ограниченны. Однако, как следует из анализа рис. 2.7, здесь возможна аппроксимация формулами для оптической области. На рис. 2.8 приведены теоретические зависимости амплитуды Q от kb эхо-сигналов, рассчитанные через сфероидальные функции и нормированные относительно той же зависимости в коротковолновом приближении. [c.107]

По интервалу времени между импульсами II—III измеряют расстояние от экрана до трубы I = 0,5 (/щ — /ц), где /щ и /ц — время прихода импульсов III и //. Небольшое значение /, равенство амплитуд и идентичность форм эхо-сигналов И и /// повышают точность измерения. Интервал между эхо-сигналами III и IV используют для измерения толщины стенки трубы. По измерениям, выполненным с помощью преобразователей / и 3, 2 я 4, автоматически выполняется расчет диаметров трубы в двух взаимно перпендикулярных направлениях. Например, диаметр в горизонтальном направлении D = — I — где — диаметр экрана / и / — расстояние от экрана до трубы слева и справа от нее. Сопоставление результатов измерения всеми четырьмя преобразователями дает возможность оценить форму трубы, выявить возможную овальность. С учетом результатов измерения толщины стенки трубы измеряют ее внутренний диаметр, определяют разностенность трубы по сечению. Таким образом, с помощью приведенной схемы можно оценить все геометрические характеристики поперечного сечения изделия и даже вычислить массу 1 м трубы. [c.409]

Измерений амплитуды эхо-сигнала в ультразвуковой дефектоскопии производится относительным методом, который заключается в сравнении эхо-сигнала от дефекта с каким-либо опорным сигналом, полученным тем же искателем от отражателя известной величины и геометрической формы. Относительный метод измерений весьма удобен на практике, так как позволяет полностью отказаться от необходимости расчета коэффициента преобразования электрической энергии в механическую, определяемого физическими константами пьезоэлемента, влиянием переходных клеевых слоев, величиной зондирующего импульса,, условиями согласования пьезоэлемента с усилителем и т. п. [c.60]

Применение традиционного метода контроля наклонными совмещенными преобразователями далеко не всегда обеспечивает необходимые отношения полезный сигнал/помеха, равного 6 дБ. Это приводит к тому, что на фоне сигналов структурных помех на экране дефектоскопа практически невозможно различить эхо-сигналы от дефектов. Изменение параметров контроля, основанное на полученных в работах [20, 28] аналитических зависимостях между амплитудой полезных сигналов и амплитудой структурных помех, не обеспечило существенного повышения отношения полезный сигнал/помеха. Связано это с тем, что расчет уровня структурных помех проводился для условий объемной реверберации (рассеяние ультразвука на равноосных зернах) с учетом первичного рассеяния [c.276]

Настройка аппаратуры. Поскольку расчет режима работы УЗ-дефектоскопа связан с использованием ряда допущений, при практическом применении эхо-дефектоскопии перед проведением контроля реальных объектов операторы проходят тренировку, при которой изучают особенности сигналов, возникающих в контролируемом изделии. С этой целью используют либо реальные изделия с искусственными дефектами (сверлением, пазами), либо модели изделий с такими дефектами. При размерах дефекта, больших длины волны, амплитуды отраженных сигналов от искусственных и естественных дефектов одинаковы, что и используют для предварительной настройки дефектоскопа. [c.144]

Безобразцовый метод основан (рис. 6.58, в) на сравнении амплитуды А эхо-сигнала от непровара с амплитудой Л о эхо-сигнала от бесконечной плоскости, расположенной на той же глубине, что и непровар. В качестве такой плоскости следует использовать поверхность полки. Безобразцовый метод может быть реализован с помощью дефектоскопов, имеющих калиброванный аттенюатор. В связи с тем, что этот метод основан на сравнении амплитуд эхо-сигналов от непровара и плоскости, контролю должен предшествовать расчет зависимости АЛ = = F (2Ь) или ее экспериментальное построение. На рис. 6.59 в качестве примера показана зависимость АЛ = F (2Ь), полученная с помощью дефектоскопа УД-ППУ для соединений с толщиной полки Я = 25 мм и ПЭП с параметрами Р = 40°, f = 1,8 МГц, а = 5 мм. На основании анализа статистических данных, накопленных при применении безобразцового метода контроля тавровых соединений с конструктивным непроваром, установлено, что погрешность измерения ширины непровара равна 0,5. .. [c.366]

В связи с тем, что этот метод основан на сравнении амплитуд эхо-сигналов от непровара А и плоскости Ло, контролю должен предшествовать расчет зависимости Л/Ло = /(26) или ее экспериментальное построение. На рис. 87, а в качестве примера покаэана зависимость Я = / (26), снятая с помощью глубиномера дефектоскопа УДМ-1М для соединений с толщиной полки б = 25 мм и искателя с параметрами р = ЧО , f = = 1,8 МГц, а = 5 мм [14]. [c.134]

Безэталонный метод основан на сравнении амплитуды эхо-сигнала от непровара А с амплитудой эхо-сигнала от бесконечной плоскости Ло, расположенной на той же глубине, что и непровар. В качестве такой плоскости следует использовать поверхность полки. Безэталонный метод может быть реализован с помощью дефектоскопов, имеющих калиброванный аттенюатор. В связи с тем что этот метод основан на сравнении амплитуд эхо-сигналов от непровара А и плоскости Ло, контролю должен предшествовать расчет зависимости ЛЛ=/(2Ь) или ее экспериментальное построение. На рис. 7.40 в [c.270]

В формулах для ближней зоны (фафы 3 и 4) интервалы численных коэффициентов определяют диапазон разброса амплитуд эхо-сигналов в зависимости от расстояния отражатель - преобразователь, формы и длительности импульсов. Они также зависят от формы пьезопластины. Расчет для переходной зоны и более точный расчет для ближней зоны преобразователя круглой формы следует вести по общей формуле (фафа 8), используя коэффициент вида дефекта А из фаф 6 и 7. [c.233]

Формулы для расчета относительной амплитуды д/ 2 эхо-сигналов от моделей дефектов приведены в табл. 11. При контроле прямым преобразователем 2 = Я/а ба = б/а D = 1, а при контроле наклонным — 2= Я/г и 6а = 6/2- Формулы справедливы для отражателей, размеры которых меньше размеров неоднородностей акустического поля преобразователя. Это означает, что изменение амплитуды поля излучения-приема преобразователя не должно превышать 20 % в области, соответствующей диаметру d диска, длине I короткого цилиндра или ширине / полосы. Значения максимально допустимых диаметров сферы и цилиндра, для которых справедливьГ приведенные формулы, значительно больше, но точно не установлены. [c.230]

Формула для расчета амплитуд акустических эхо-сигналов от моделей дефектов при контроле с дисковнм преобразователем [c.231]

Требуемую чувствительность устанавливают путем получет ия опорных сигналов с последующим пере.ходом от них на заданный уровень. Чтобы получить опорный сигнал, можно использовать различные отражатели (искусственные дефекты) в образцах, поверхности и углы в изделиях, вспомогательные электрические сигналы. Желательно применять стандартные образцы, что обеспечивает воспроизводимость результатов контроля. Разность ые жду опорным и требуемым уровня.ми чувствительности определяют экспериментально или расчетом эквивалентной площади отражателя, используемого для получения опорного сигнала. Отражатели выполняют равномерно по всей тол Цине образца. Последовательно, при неизменной чувствительности дефектоскопа, получая. эхо-сигналы от них, стро.чт на экране кривую измекенит амплитуды в зависимости от глубины залегания отражателя или запоминают значения амплитуды для каждого отверстия. [c.208]

В этом случае на фоне сигналов структурных помех на экране дефектоскопа практически иевозможно отличить эхо-сигналы от дефектов. Изменение параметров контроля, основанное на полученных в работе [39] аиалитических зависимостях между амплитудами полезных сигналов и структурных помех, не обеспечило существенного повышения отношения сигнал — помеха. Это связано с тем, что расчет уровня структурных помех проводили для следующих условий объемной реверберации (рассеяние ультразвука на равноосных зернах) с учетом первичного рассеяния длительность рассеяния отдельными зернами равна длительности излучаемого импульса рассеяние считается равномерным по всем направлениям. При этом не учитывается повторное рассеяние УЗ-волн. Такое приближение допустимо лишь в случае контроля сравнительно мелкозернистых материалов, когда средний размер зерна D значительно меньше длины УЗ-волны к. [c.345]

Воспользовавшись формулами (14.22) и (14.25) для функции дефазировки, мы можем с помощью последней формулы рассчитать зависимость амплитуды сигнала двухимпульсного эха от длительности паузы т. Результаты этого расчета представлены на рис. 6.10. Кривые на этом рисунке, а также на рис. 6.8 и рис. 6.9 рассчитаны для одних и тех же функции дефазировки и силы линейного F -взаимодействия. Поэтому, сравнивая эти рисунки друг с другом, мы можем легко найти отличия во временном затухании эхо-сигналов двух- и трехимпульсного эха. [c.238]

За общей совокупностью сигналов структурных помех при УЗ-контроле аустенитных швов можно выделить такие, у которых огибающие последовательностей эхо-сигналов аналогичны огибающим от дефектов амплитуда сигналов таких помех осциллирует с изменением частоты ультразвука, зависит от угла ввода луча [20]. Помехи названы помехами второго типа, а причина их образования связана с отражением УЗ-волн от слоистых отражателей , образованных наиболее крупными кристаллитами. При расчете амплитуд сигналов таких помех сварной шов рассматривали в виде акустически изотропной среды, в которой хаотично расположены слоистые отражатели , ориентированные произвольным образом. Для контроля такой модели швов были предложены многочастотный (двухчастотный), многолучевой и вариимпульсный способы. Промышленную апробацию прошел двухчастотный способ, который оказался эффективным для швов, в которых основным видом структурных помех являются помехи второго ти- [c.277]

Каждой фуппе отражателей соответствует своя зависимость (см. фафу 8) амплитуды эхо-сигнала от приведенного расстояния г / М, гае Гб- длина ближней зоны преобразователя. Заштрихованные области на фафи-ках определяют вариацию амплитуды под влиянием формы и длительности импульса. Кривая /3 относится к донному сигналу. Способов расчета эхо-сигналов от вогнутых цилиндрических и сферических отражателей в ближней [c.232]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...