Теплоустойчивые стали хромисты

Электросопротивление удельное 89 Теплоустойчивые стали хромистые [c.440]

Указанный метод является универсальным и позволяет получать качественные швы для большинства используемых в настоящее время перлитных и хромистых теплоустойчивых сталей, а также для наиболее распространенных аустенитных жаропрочных сталей с отношением r/Ni > 1. Для аустенитных сталей повышенной жаропрочности использование этого метода встречает трудности в связи со склонностью чисто аустенитного металла корневого шва, образовавшегося за счет расплавления свариваемых кромок, к трещинообразованию при сварке. В данном случае может быть рекомендовано введение в разделку присадочного кольца (фиг. 111, б) из аустенитной проволоки с высоким содержанием хрома для обеспечения получения в корневом шве аустенитно-ферритной структуры и устранения при этом опасности образования трещин при сварке. Сварка корневого шва может производиться как вручную, так и с помощью специального автомата, устанавливаемого на трубе. [c.165]

Рис. 75. Изменение длительной прочности хромистых нержавеющих и теплоустойчивых сталей от температуры испытания (в скобках указана температура отпуска, С)

В группу теплоустойчивых сталей входят углеродистые, низколегированные и хромистые стали Структура их зависит от степени легирования и режима термической обработки стали После нормализации в структуре стали наблюдают феррит или феррито карбидную смесь разной дисперсности (перлит, троостит, бейнит) [c.292]

Таблица 37 Состав и Одл некоторых хромистых теплоустойчивых сталей

Взаимосвязь между величинами пороговых коэффициентов интенсивности напряжений АК, с соответствующими значениями пределов текучести ао2, пределов прочности Оц и пределов выносливости при изгибе а ] для большой группы хромистых и теплоустойчивых сталей, титановых и никелевых сплавов при симметричном изгибе была исследована в работе [34]. Было показано, что не наблюдается четкой корреляции между величинами АК, , и ао,2 Отсутствие корреляции между величинами АК, , и а ], которые являются характеристиками сопротивления разрушению при циклическом нагружении и по физическому смыслу близки, по мнению авторов работы [34] объясняется [c.126]

Допускаемые напряжения для теплоустойчивых хромистых сталей [c.97]

ХРОМИСТЫЕ ТЕПЛОУСТОЙЧИВЫЕ, НЕРЖАВЕЮЩИЕ И ОКАЛИНОСТОЙКИЕ СТАЛИ ДЛЯ РАБОТЫ ПРИ ВЫСОКИХ ТЕМПЕРАТУРАХ [c.121]

Нормализация сталей низколегированных теплоустойчивых 94—96, 98 хромистых литейных нержавею- [c.436]

Хромистые стали окалиностойкие 121 Хромистые стали теплоустойчивые 121—129 [c.442]

Прочность хромистой и хромокремнистой (сильхромы) стали при высоких температурах ( теплоустойчивость ) сравнительно невысока, а потому применение её под нагрузкой при температуре выше 6С0—650 недопустимо. Для более высоких температур следует применять хромоникелевую аустенитную сталь. [c.492]

Коэффициенты запаса прочности при расчетах на статическую прочность можно классифицировать по роду металла — деформируемому (поковки, штамповки, прокат) или литому, а также исходя из температуры. Последняя определяет для каждой марки стали и сплава основные характеристики, к которым применяется коэффициент запаса. Так, например, для углеродистых сталей, начиная примерно с 350° С, необходимо принимать во внимание также ползучесть металла и относить коэффициенты запаса к длительным характеристикам, а не только к пределу текучести при рабочей температуре. Для теплоустойчивых и жаропрочных сталей перлитного класса (хромистых нержавеющих и аналогичных им) эта температура составляет примерно 430°С, а для аустенитных 480—520° С, в зависимости от марки стали. Это верхние пределы умеренных температур для данных классов деталей. [c.30]

Таблица 9.3. Допускаемое напряжение для теплоустойчивых и коррозионно-стойких хромистых сталей

В сварных соединениях жаропрочных 12-процентных хромистых, как и в соединениях теплоустойчивых перлитных сталей, неизбежно появление разупрочненного участка в межкритическом интервале зоны термического влияния. При использовании стали, обработанной на относительно высокую прочность в интервале температур отпуска 660—700° С, степень разупрочнения сварного соединения значительна, что приводит в условиях работы при высоких температурах к снижению уровня длительной прочности и появлению малопластичных разрушений. Поэтому и с точки зрения обеспечения работоспособности сварных соединений желательно использование для них сталей, обработанных на умеренный уровень прочности. Степень разупрочнения сварного соединения оказывается при этом относительно небольшой и в условиях испытания таких сварных соединений на длительную прочность полученные характеристики близки к соответствующим показателям для основного металла. [c.199]

В зависимости от условий работы деталей в качестве теплоустойчивых используют углеродистые, низколегированные и хромистые стали [c.303]

Сложнолегированные 10—12% -ные хромистые нержавеющие и теплоустойчивые стали имеют еще более высокие характеристики жаропрочности и поэтому из них изготовляют детали н узлы, работающие при больших напряжениях, но температурах не выше 550—600° С (в отдельных случаях, при малых нагрузках, до 650° С). [c.122]

Физические свойства хромистых теплоустойчивых сталей на основе -твердого раствора зависят от содержания Сг, N4 и дополнительного легирования удельный вес, теплопроводность и электроп-роводность с повышением содержания Сг уменьшаются, а коэффициент линейного расширения остается примерно постотнным. [c.216]

Хромистая сталь с содержанием 5—6% Сг (марка Х6М см. табл. 12) применяется как нержавеющая и теплоустойчивая сталь в нефтеперерабатывающей (для крекинговых и гидроге- [c.488]

Простейшим и обязательным видом контроля готового изделия является осмотр выполненных сварных швов и прилегающего к ним района с целью выявления дефектов в виде трещин, непроваров, подрезов и пр. Для сварных соединений из аустенитных сталей осмотр производится на предварительно прошлифованной и протравленной поверхности швов. В качестве травителя наиболее часто используется реактив Марбле. Травление отполированной поверхности рекомендуется также в ряде случаев и для сварных конструкций из перлитных теплоустойчивых или хромистых сталей. [c.95]

В рассматриваемой конструкции цилиндра мощной паровой турбины на параметры 580°, 240 ата (фиг. 56) наиболее напряженные узлы гильзы паровпуска, тройники, сопловые коробки и внутренний цилиндр выполнены из жаропрочной хромистой стали марок 18X11МФБ и ХИЛА, а паропровод и внешний цилиндр — из перлитных теплоустойчивых сталей. Подобное конструктивное решение позволило повысить надежность работы изделия, так как использованные хромистые стали при температуре 580° обладают заметно более высокой жаропрочностью и длительной пластичностью, чем теплоустойчивые перлитные стали, для которых эта температура является предельной. Рассматриваемая конструкция стала возможной в результате проведения большого объема исследовательских и опытно-промышленных работ по освоению сварных соединений хромистых сталей с перлитными. Рекомендации по сварке и оценке работоспособности подобных соединений приведены в п. 5 главы П. [c.104]

Из сложнолегированных 10—12%-ных хромистых нержавеющих теплоустойчивых сталей изготавливают узлы и детали котлоагрега-тов, работающие при температуре Э50— [c.192]

Наиболее распространенные для работы при высоких температурах 12-процентные хромистые стали приведены в табл. 19. Основные из них стали марок 1X13 и 2X13 по своим жаропрочным свойствам уступают теплоустойчивым сталям перлитного класса и применяются в несущих конструкциях для работы при температурах до 510—520° С главным образом вследствие высокой коррозионной стойкости. Из них изготовляются рабочие и направляющие [c.195]

Большинство практически применяемых при высоких температурах теплоустойчивых сталей имеет в своем составе молибден, поэтому на диаграммах изменения жаропрочных свойств (рис. 30) представлена и серия молибденсодержащих 2—9%-ных хромистых сталей. Стали с 1 % Мо обладают более высокими характеристиками жаропрочности, чем стали с 0,5% Мо. [c.55]

В наплавленном металле содержание серы и фосфора не должно превышать (%) в электродах общего назначения 0,05 (каждого элемента) в электродах для сварки теплоустойчивых сталей 0,04 в электродах для сварки хромистых сталей 0,03 и в электродах для сварки аусгенитных нержавеющих и окалиностойких сталей 0,025. [c.61]

Содержание углерода в металле шва при сварке перлитных теплоустойчивых сталей обеспечивается сварочными материалами в пределах 0,06—0,12%. Подобное содержание углерода гарантирует необходимый уровень длительной прочности швов при достаточной стойкости сварных соединений против образования трещин. При сварке мартенситных и мартенситно-ферритных 10—12%-ных хромистых сталей содержание углерода в швах составляет обычно 0,12—0,17%. Это объясняется необходимостью поддержания количества структурно-свобод-ного феррита (б-феррита) в металле шва на низком уровне. Прп увеличении содержания структурно-свободного феррита более 10% порог хладноломкости швов сдвигается в область положительных температур, а длительная прочность 11х резко снижается [2]. [c.87]

Толстые листы из хромистых сталей с небольшими добавками молибдена, ванадия или вольфрама применяются для мощных котлов, рассчитанных на высокие давления и высокую температуру. Хромомолибденовые стали с содержанием около 3%, хрома, 0,3% молибдена и 0,1 % ванадия применяются для сварных и цельноко-ванных колонн и барабанов крекинговых установок с толщиною стенки до 100—150 мм. Молибден, вольфрам и ванадий значительно повышают теплоустойчивость сталей. [c.170]

Кольца и тела качения основной номенклатуры подшипников изготовляют из высокоуглеродистой хромистой стали типа ШХ15 для подшипников специального назначения применяют целгентуемые, нержавеющие и теплоустойчивые стали. [c.405]

Для сварки теплоустойчивых сталей типа 15ХМА Для сварки теплоустойчивых сталей типа 20ХМФ Для сварки стали ЗОХГСА Для сварки хромистых сталей типа 7ПЗ, Х17 [c.226]

Особенностью изготовления сварных узлов из хромистых сталей по сравнению с низколегированными теплоустойчивыми сталями является более сложный термический режим их сварки. Это оказывает влияние на проектнрова л е сварных конструкции. Конструкции из этих сталей по сравнению с конструкциями из обычных сталей, проектируют в обшем более компактными, менее сложными, по возможности более простой гео.метрической формы и с меньшим количеством свариваемых элементов. Главное внимание обращают на то, чтобы обеспечить возможность свободного подхода сварщика к сварным соединениям и применения простоя и надежной изоляции рабочего от горяч ьх узлов, подвергаемых сварке. [c.203]

Теплоустойчивые стали. К теплоустойчивым относятся жаропрочные углеродистые и низколегированные стали, а также хромистые стали мартенситного класса, используемые в энергетическом машиностроении для изготовления котлов, сосудов пароперегревателей, паропроводов, деталей паровых турбин и теплосилового оборудования, а также деталей, работающих при повышенных температурах. Рабочая температура теплоустойчивых сталей достигает 600—650 °С, а ресурс работы — обычно 10 -2-10 ч. Поэтому основными требованиями к этим сталям являются сохранение заданных значений длительной прочности и сопроттления ползучести в течение всего ресурса работы, а также достаточная пластичность и свариваемость и низкая стоимость. [c.274]

В промышленности для изготовления шарико- и роликоподшипников применяют стали четырех типов высокоуглеродистые, хромистые низкоуглеродистые, марганцовистые, хромоникелевые и пикельмолибде1ювые (цементуемые) высокоуглеродистые, высокохромистые (устойчивые против коррозии) теплоустойчивые [13]. [c.366]

Исследования по влиянию циклического (прямоугольного) изменения напряжения и температуры на долговечность шести марок теплоустойчивой и жаропрочной стали в % (молибденовой с 0,3 7vlo, хромомолибденовой 2,3 Сг — 1 Мо, двух хромомолибденованадиевых 1 Сг—1 Мо—0,3 V, нержавеющих хромистой 12 Сг—1 Мо и хромоникелевой 17 Сг—13 Ni—1 Мо) с испытаниями длительностью 20 ООО ч проводили в интервале макси- [c.175]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...