НЕРЖАВЕЮЩИЕ Пределы прочности длительной

Следует отметить также, что у титановых сплавов при низких температурах и напряжениях, меньших предела текучести, со временем могут накапливаться необратимые деформации - имеет место ползучесть, а в условиях постоянной дем рмации - релаксация напряжений [4, 25]. При комнатной температуре предел длительной прочности обычно на 20-30% ниже предела прочности. Однако скорость распространения усталостных трещин (11/(1М для титановых сплавов существенно выше, чем для нержавеющих сталей. [c.67]

На рис. V. 13 представлены значения предела длительной прочности. Экспериментально установлено, что нержавеющие стали [c.206]

Так как титановые сплавы склонны к снижению своей прочности-(со временем) даже при комнатной температуре, то это обстоятельство необходимо учитывать при расчетах лопаток на прочность. Кроме того,, в титановых сплавах при повышении температуры предел текучести падает значительно более резко, чем у хромистых нержавеющих сталей. Это также следует учитывать при расчетах, так как рабочие лопатки последней ступени, длительное время работающие при температурах 25—40° С, во время холостого хода могут иметь температуру до 200° С. [c.9]

Коэффициенты запаса прочности при расчетах на статическую прочность можно классифицировать по роду металла — деформируемому (поковки, штамповки, прокат) или литому, а также исходя из температуры. Последняя определяет для каждой марки стали и сплава основные характеристики, к которым применяется коэффициент запаса. Так, например, для углеродистых сталей, начиная примерно с 350° С, необходимо принимать во внимание также ползучесть металла и относить коэффициенты запаса к длительным характеристикам, а не только к пределу текучести при рабочей температуре. Для теплоустойчивых и жаропрочных сталей перлитного класса (хромистых нержавеющих и аналогичных им) эта температура составляет примерно 430°С, а для аустенитных 480—520° С, в зависимости от марки стали. Это верхние пределы умеренных температур для данных классов деталей. [c.30]

В насосе установлены сдвоенные шаровые клапаны. Массивные сдвоенные седла клапанов отличаются прочностью и износостойкостью при достаточно большом проходном отверстии. Седла имеют длинные корпуса, что позволяет ремонтировать и восстанавливать их несколько раз. Материал седел клапанов должен быть не только твердым, но и достаточно вязким. Оптимальные физические характеристики для седел клапанов, найденные в результате длительных экспериментов, обеспечиваются тщательно разработанным режимом термообработки. Твердость седел выдерживается в строгих пределах. Шары изготавливаются из высококачественной нержавеющей закаленной стали. [c.270]

Пределы длительной прочности нержавеющих теплостойких сталей [c.118]

Широкое применение получают металлокерамические материалы из титана, нержавеющих сталей, молибдена и других металлов и сплавов. Материалы типа САП (спеченная алюминиевая пудра, пронизанная пленками собственного окисла) обладают высокой прочностью при удовлетворительной пластичности, низким пределом ползучести при температурах, приближающихся к температуре плавления алюминия, высокой коррозионной стойкостью в морской воде и других средах (см. табл. 1, гл. II). Применяют также САС — спеченные алюминиевые сплавы из них получают обработкой давлением различные полуфабрикаты, характеризующиеся рядом полезных свойств высокой длительной жаропрочностью при t < 500° С, высокой коррозионной стойкостью и пластичностью в горячем состоянии. [c.55]

На рис. 11.22 изображена зависимость предела длительной прочности от параметра Ларсона—Миллера для нержавеющей стали [30], а на [c.259]

BOB титана с целью определить возможности использования этих сплавов для лопаток паровых и газовых турбин, рассчитанных на эксплуатацию в течение длительного времени. Найдено, что многие из исследованных сплавов титана вплоть до температуры 450° С обладают более высокими значениями кратковременной прочности, длительной прочности, сопротивления ползучести, предела выносливости и эрозионной стойкости, но меньшей пластичностью, чем нержавеющая сталь марки 2X13. В результате проведенного исследования к полупромышленному опробованию в качестве материала для изготовления лопаток последних ступеней паровых турбин -с температурой до 100° С рекомендован один из сплавов титана с алюминием. [c.41]

Выдержка при рабочей температуре пайки должна быть регламентирована. В некоторых случаях она должна быть достаточно продолжительной, а иногда как можно короче. Для прохождения процессов диффузионного взаимодействия припоя и паяемого металла и образования прочного сцепления шва с паяемым металлом при слабом их взаимодействии необходима длительная выдержка. Например, после пайки нержавеющей стали Х18Н9Т с серебряным припоем ПСр40 с нагревом т. в. ч. при 700° С в течение 0,5 мин предел прочности на срез таких соединений не превышает 108—166 Мн/м (11—17 кГ/мм ), увеличение длительности процесса пайки и контакта жидкого припоя с паяемым металлом (печная пайка, медленный нагрев т. в. ч. 2 мин) повышает предел прочности на срез таких соединений 1 314 Мн1м (32 кГ/мм )]. [c.77]

Отношение длительности включения тока к общей длительности сварочного цикла для аустенитных сталей обычно лежит в пределах 0,4—0,6. При сварке ненагартованной нержавеющей стали прочность сварного соединения приближается к прочности основного металла. [c.171]

Исследование состояния иодин при капитальном ремонте показало, что толщина футеровки подин в процессе службы ее заметно увеличивается и находится в пределах 9—16%- При этом часть подины и откосов сваривается в сплошной монолитный слой, охватываю-ш,ий весь набивной слой и часть магнезитовой кирпичной кладки. Следует отметить, что подины иечей, выплавляющих нержавеющие стали, не подвержены рассыпанию в порошок и при длительном нахождении на воздухе сохраняют прочность и первоначальный вид. [c.43]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...