Полная теплота пара и ее составляющие

Одна из важнейших характеристик топлива — теплота сгорания Q, которой называется количество тепла, выделяющегося при полном сгорании 1 кг твердого, жидкого или 1 м газообразного топлива. Различают высшую и низшую Q теплоту сгорания. Если при сжигании топлива учитывается тепло конденсации водяного пара, который содержался в топливе и образовался при его сжигании, то теплота сгорания называется высшей. В реальных условиях охладить продукты сгорания до конденсации водяного пара не удается, поэтому введено понятие низшей теплоты сгорания, при которой подразумевается количество тепла, выделяемого 1 кг топлива при его полном сгорании, за вычетом тепла, затрачиваемого на испарение воды, которая содержится в топливе и образуется при сгорании. Для газов, нефтей и нефтепродуктов разница между высшей и низшей теплотой сгорания составляет [c.98]

В газифицированных котельных другого пути заметного повышения К.И.Т., кроме глубокого охлаждения продуктов сгорания до температуры, при которой происходит конденсация водяных паров из дымовых газов, нет. Количество теплоты, выделяющейся при полной конденсации водяных паров, т. е. при охлаждении дымовых газов до О °С и осушении их до О г/кг , по отношению к низшей теплоте сгорания природного газа составляет 11,9% или около 1000 ккал на 1 м газа. Соответственно отношение высшей и низшей теплоты сгорания природного газа для большинства газовых месторождений СССР в среднем 1,12. [c.7]

Теплоотдача от перегретого пара к стенке в условиях охлаждения НЛ может оказаться на два порядка ниже, чем для насыщенного пара, поэтому для испарения всей пленки требуется высокая температура перегретого пара (350 К и выше) и большой его расход. При значительном количестве (более 5%) крупнодисперсной влаги перед НА энергия, затрачиваемая на полное испарение пленки, может составлять несколько процентов от мощности последней ступени. Соответствующее количество теплоты практически невозможно передать через нагреваемую поверхность лопатки. Поэтому необходимы решения задачи с частичным испарением пленки и с переносом процесса испарения на движущиеся капли в аэродинамическом следе от НЛ. Для достижения последней цели пригоден только перегретый пар. Он выдувается в выходную кромку НЛ и дробит стекаемые куски пленки на мелкие капли. Это весьма эффективный способ использования перегретого пара для устранения вредного влияния пленочной влаги на прочность РК и на его к. п. д., причем с этой точки зрения дробление капель может играть большую роль, чем испарение. [c.240]

Потеря теплоты в охладителе конденсата составляет Qo.i(=34 МВт. Если сохранить тепловую нагрузку, то расход пара на турбину надо увеличить на 10,21 кг/с Do=265,21 кг/с (954 т/ч). При этом внутренняя мощность возрастает на 9,93 МВт и составляет 238,175 МВт Л а=234,655 МВт. Полный расход теплоты на турбоустановку [c.164]

Вариантные сравнения установки с гидрофобным теплоносителем производительностью 100 000 м /сут при температуре греющего пара 100°С с подачей его от АЭС, имеющей реактор на быстрых или на тепловых нейтронах, показали, что удельные затраты на собственные нужды с увеличением числа ступеней возрастают, умень-щается лишь расход теплоты на 1 мз дистиллята. Доля капиталовложений на оборудование составляет 60—70% общей величины. Эксплуатационная составляющая себестоимости дистиллята уменьшается с увеличением тепловой мощности реактора и числа ступеней. На стоимость тепловой и электрической энергии приходится 70— 80% полной себестоимости вырабатываемой воды. [c.68]

Дальнейшие резервы повышения экономичности процессов сжигания кроются именно в глубоком охлаждении продуктов сгорания ниже точки росы вплоть до 30—40 °С с помощью контактных экономайзеров. Это позволяет не только более полно использовать физическую теплоту продуктов сгорания, но и скрытую теплоту конденсации содержащихся в них водяных паров. При этом экономия топлива может составлять не менее 10-12 %. [c.165]

Описание технологии. Температура уходящих дымовых газов на большинстве действующих котельных и ТЭЦ составляет ПО—140° С что влечет за собою потери производимого тепла на уровне 5—8%. С учетом потерь теплоты конденсации водяных паров, неизбежно присутствующих в отходящих дымовых газах, но в силу традиций не принимаемых во внимание в тепловом балансе подобных энергоустановок, общая величина потерь достигает 18—22% по отношению к низшей теплотворной способности топлива. Предлагаемая технология позволяет сделать очередной шаг в утилизации тепла дымовых газов, благодаря которому достигается более полное использование энергии сгорания топлива при одновременном расширении ассортимента вырабатываемых иа ТЗЦ и котельных энергоносителей. [c.35]

Испытания горелок данной конструкции были проведены работниками Харьковэнерго [Л. 105] на одной из южных электростанций в следующих условиях. На фронтовой стене топки котла высокого давления (85 ат) производительностью 105 т ч пара с температурой перегрева 500° С были установлены три горелки. Тепловое напряжение объема топки при полной нагрузке котла составляло 128 Мтл1м -ч. Коэффициент полезного действия котла определялся по прямому и по обратному балансам. Теплота сгорания природного газа определялась калориметром Юнкерса, а состав уходящих газов — при по- [c.124]

Температура насыщения Т находится по давлению перед скачком с помощью таблиц насыщенного пара. Пусть давление перед скачком конденсации равно р = 10 Па, а величина переохлаждения водяного пара составляет АТ = 30 К. Определив по таблицам насыщенного пара температуру насыщения при давлении перед скачком Т, = 453 К, найдем температуру пара перед скачком Т = 423 К. Задаемся степенью повышения давления в скачке е = 1,2 и находим давление за скачком pj = 1,2 X X 10 Па, температуру насыщения при. этом давлении = = 462 К, степень повышения температуры т = 1,092, скрытую теплоту конденсации г = 2000 кДж/кг. Подставив полученные значения в уравнение (8.94), определим число М перед скачком конденсации = 1,198. Задаваясь различными степенями сжатия, можно построить зависимость их от числа М перед скачко.м при постоянной величине переохлаждения (рис. 8.3). Ветвь аЬ соответствует чистому скачку конденсации, причем поток после скачка остается сверхзвуковым. Ветвь ас соответствует совмещению скачка конденсации с адиабатическим скачком. В данном случае скорость за скачком дозвуковая. Точка а отвечает минимально возможному числу М перед скачком при данном переохлаждении. При меньше.м числе М поток не может воспринять то количество теплоты, которое выделяется при полной конденсации, соответствующей данному переохлаждению перед скачком. [c.223]

Термодинамически выгодность применения пара высокого давления объясняется следующими свойствами водяного пара но мере повышения давления теплота жидкости непрерывно возрастает, а теплота испарения падает полная теплота весовой единицы сухого насыщенного пара возрастает с увеличением давления до 40 aim, а затем начинает падать. Теплота перегретого пара при постоянной i° падает непрерывно при повышении давления. Следовательно при получении сухого насыщенного пара снижение расхода топлива на весовую единицу пара будет иметь место, лишь начиная с 40 aim и выше. Что жекасаетсяперегретого пара,то, повышая давление и оставляя неизменной t° перегрева, мы снижаем непрерывно расход топлива на весовую единицу пара. Необходимо при ртом подчеркнуть, что экономия в топливе, получаемая на весовую единицу пара при повышении давления, вообще весьма незначительна. Так, при повышении давления с 15 а т раб. до 80, при неизменной темн-ре перегрева 400°, экономия топлива составляет всего 3,3%. Поэтому главная выгода от применения пара высокого давления лежит не в области котельной установки, а в области парового двигателя (см. Паровые машюши Турбины паровые). При данных выше условиях адиабатический перепад при давлении в конденсаторе в [c.130]

Образующийся и выпадающий на поверхности нагрева конденсат, как уже указывалось, имеет кислую реакцию. Для газовых котлов pH конденсата обычно 4—6, для котлов на жидком топливе — менее 3—4. В связи с этим сброс конденсата в канализацию возможен только после его нейтрализации. Исключение составляют установки, работающие на природном газе, производительностью менее 45 Мкал/ч, когда количество конденсата не превыщает 2—3 кг/ч. При сжигании жидкого топлива нейтрализация конденсата обязательна независимо от тепловой мощности генератора теплоты. Низкая температура уходящих газов и вместе с тем невозможность полной конденсации водяных napoiB в пределах котла или экономайзера делают вполне возможной конденсацию остаточных водяных паров в дымовой трубе. Поэтому разработчики и наладчики конденсационных котлов и экономайзеров уделяют большое внимание конструкции и материалам для изготовления дымовых труб. [c.241]

Пример 3-3. Определить пропускную способность паропровода в/ в=159/150 длиной =1000 м, проложенного по эстакаде. Пар поступает в паропровод с /Oi=0,6 МПа, а выходит при р2=0,5МПа. Паропровод имеет пять задвижек, пять гнутых колен с г =3й 13П-образных компенсаторов с Гк=М. Удельные потери теплоты 9=110 Вт/м, а местные потерн составляют 25% полных потерь теплоты паропровода. [c.120]

Во всех рассмотренных выше способах регулирования для изменения площади поверхности, через которую осуществляется отвод теплоты, используется перемещение поверхности раздела пар — т аз. Имеются и другие способы регулирования мощности тепловой трубы, их обзор дается в литературе [6-10, 6-11, 6-12]. В ранней работе Эненда [6-13] было предложено использовать заслонки для дросселирования парового потока. В количественном отнощении регулирующие возможности этого метода ограничены. Во-первых, термическое сопротивление по тракту рабочей жидкости составляет всего лишь небольшую часть полного сопротивления системы. Во-вторых, перепад давлений в паровом потоке может изменяться лишь в ограниченных пределах, без превышения капиллярного напора трубы, за исключением случая низких абсолютных давлений (Шлезингер [6-14]). Операция включение — отключение может быть осуществлена перекрытием парового потока, однако при этом еще возникнет передача теплоты теплопроводностью по фитилю и стенке трубы. [c.185]

При совместной выработке электрической и тепловой энергии на ТЭЦ суммарный коэффициент использования тепла теплофикационных станций повышается в 2,5—3 раза по сравнению с электрическим к. п. д. конденсационных станций. На КЭС не очень больших мощностей в электрическую энергию превращается только 25% от теплоты сожженного топлива. На ТЭЦ же 15—20% теплоты топлива превращается в электрическую энергию и 40—60% полезно отдается внешним теплопотребителям. Таким образом, суммарный коэффициент использования тепла ТЭЦ составляет около 60—75% при полном же использовании отработавшего пара он иногда достигает 88%. [c.438]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...