Влияние различных факторов на силы Pz, Ру и Рх при точении

ВЛИЯНИЕ РАЗЛИЧНЫХ ФАКТОРОВ НА СИЛЫ Р . Ру И ПРИ ТОЧЕНИИ 105 [c.105]

ВЛИЯНИЕ РАЗЛИЧНЫХ ФАКТОРОВ НА СИЛЫ Ру И Р ПРИ ТОЧЕНИИ [c.105]

ВЛИЯНИЕ РАЗЛИЧНЫХ ФАКТОРОВ НА СИЛЫ РИ Р ПРИ ТОЧЕНИИ Ц [c.111]

ВЛИЯНИЕ РАЗЛИЧНЫХ ФАКТОРОВ НА СИЛЫ Р , РуИ ПРИ ТОЧЕНИИ ЦЗ [c.113]

При износе резцов силы резания изменяются. В зависимости от характера и степени износа изменение сил может происходить в различных направлениях например, износ резцов по задней поверхности сопровождается увеличением сил резания при превалирующем износе по передней поверхности силы резания могут и снижаться. Как следует из изложенного выше, влияние различных факторов на силы резания при точении весьма сложно. [c.107]

ВЛИЯНИЕ РАЗЛИЧНЫХ ФАКТОРОВ НЛ силы РЕЗАНИЯ ПРИ ТОЧЕНИИ 113 [c.113]

Возможность применения по аналогии одного и того же выражения для элементарных работ позволяет применить методы интегрирования для получения меняющихся сил и моментов на лезвии сверла и меняющихся толщин среза сил, работы при фрезовании. При изучении влияния различных факторов на силу резания (качество обрабатываемого металла, режущего сплава, геометрии инструмента, охлаждения) мы можем констатировать идентичность влияния этих факторов при точении, сверлении, фрезовании и других операциях. Эти подобия вытекают из предыдущих аналогий, касающихся геометрии инструмента и деформаций для различных операций резания. [c.505]

На первом этапе обычно определяют частную функциональную зависимость р = / ((), где I — глубина резания. При этом экспериментальное измерение силы Р динамометром в целях исключения влияния побочных факторов (например, радиуса скругления вершины резца со) ведется с изменяющейся по значению шириной срезаемого слоя Ь. Такие условия возникают при точении трубы с переменной толщиной стенки. Остальные режимные и геометрические параметры резца на протяжении всего первого этапа экспериментов остаются постоянными. К числу таких параметров, требующих стабилизации, относятся толщина срезаемого слоя, твердость металла обрабатываемой заготовки, скорость резания, наличие смазывающе-охлаждающей жидкости или ее отсутствие, главный и вспомогательный углы в плане, задний и передний углы, угол наклона главной режущей кромки. Вершина закрепленного в динамометре резца должна быть установлена строго на высоте оси вращения заготовки. Числовые значения силы резания Р, измеренные динамометром при различных значениях ширины Ь срезаемого слоя, заносятся в протокол. [c.104]

Первые шесть членов выражения суммарной погрешности представляют собой пределы изменения погрешностей, вызываемых теми или иными технологическими факторами. Последний седьмой член 2Аф равен сумме погрешностей формы данного элемента, вызываемых геометрическими неточностями станка, деформациями заготовки под влиянием сил закрепления и неравномерным по различным сечениям заготовки упругим отжатием технологической системы (под действием сил резания). В случае, например, точения консольно закрепленной заготовки (рис. 36) 2Аф будет выражаться разностью диаметров й.2 и йх (часто заштрихованный участок эпюры [c.103]

При условиях работы, отличных от указанных, на силы Р , Ру и Р (или на коэффициенты Ср , Ср и Ср ) следует вводить (в виде сомножителей) поправочные коэффиценты из таблиц, приведенных в разделе Влияние различных факторов на силы Р , Ру и Р при точении произведение этих коэффициентов будет представлять [c.121]

Процесс ПМО сопровождается повышенным шумом, поскольку к обычному спектру звуков, вызванных работой металлорежущего станка, добавляется шум аэродинамического происхождения, вызванный работой плазмотрона. Исследования, проведенные ВНИИОТ и ВНИИЭСО, позволили установить зависимость звукового давления от различных факторов процесса. Результаты этих исследованй показаны на рис. 102. По оси ординат отложены уровни звукового давления по шкале А, Дб, а по осям абсцисс — сила тока в цепи плазмотрона I, длина соплового канала I, длина дуги к и расход плазмообразующего газа G. Измерения проводили при работающем плазмотроне ПВР-402, сохраняя в отдельных сериях опытов постоянство остальных параметров процесса. Наибольшее влияние на уровень звукового давления оказывает расход плазмообразующего газа. Особенностью шума аэродинамического происхождения является широкий спектр с размещением максимальной энергии в области высоких частот. На рис. 103 приведены предельные спектры шума при точении с плазменным нагревом заготовок на карусельном станке в условиях обычного (кривая 2) и пониженного (кривая 3) расхода плазмообразующего газа по сравнению с предельно допускаемым спектром (кривая 1) по ГОСТ 12.1.009—76, Таким образом, необходимо создавать плазмотроны с минимальным расходом плазмообразующего газа. С другой стороны, необходимо все защитные устройства, используемые при ПМО, покрывать звукопоглощающей облицовкой. Такой же облицовкой должны быть снабжены ограждения, отделяющие участки с плазменным оборудованием от остального цеха. Рабочее место оператора желательно максимально удалять от источника шума, а оператора снабжать индивидуальными средствами защиты (наушниками ВНИИ0Т-2М или вкладышами Беруши ). [c.185]

Сравнительная сложность уравнения (67) и наличие взаимных, в ряде случаев еще недостаточно исследованных связей между некоторыми величинами, входящими в него, не позволяют пока использовать формулу (67) для непосредственного расчета сил Рг+. Вместе с тем достоинством этой формулы является то, что она учитывает не ТОЛ1КО разупрочнение материала, возникающее при нагревании заготовки плазменной дугой, но также и термические напряжения, влияющие на состояние обрабатываемого материала и оказывающие воздействие на процесс стружкообразования, а значит, и на силы В связи с этим анализ формулы (67) позволяет определить направление влияния на того или иного фактора и таким образом выяснить целесообразные пути наладки процесса ПМО в различных случаях. Из формулы (68) следует, что нагрев при ПМО необходимо проводить по-разному для различных групп металлов. Разделим условно все металлы, подвергающиеся обра- ботке с нагревом плазменной дугой, на три группы. Первая из них включает материалы, предел текучести которых ав(0) существенно снижается уже при нагреве до 200...300°С. К этой группе можно отнести стали 22К, 12Х18Н9Т и аналогичные им, а также титановый сплав ВТЗ-1. Вторая группа включает большинство углеродистых и легированных сталей, интенсивное разупрочнение которых начинается с температур порядка 300...400°С. Наконец, третью группу составляют жаропрочные материалы, предел текучести которых 08(0) незначительно меняется до температур 600...700°С. Как уже отмечалось, начало появления пластических деформаций в заготовке зависит от предела текучести обрабатываемого материала при данной температуре. Поэтому для создания временных термических напряжений в материалах третьей группы потребуются более высокие температуры нагрева, чем для материалов первой и второй групп. Жаропрочные сплавы следует обрабатывать в условиях высокотемпературного плазменного нагрева, что подтверждается работами, выполненными в Грузинском политехническом институте, ИЭС им. Е. О. Патона, ЦНИИТМАШе. Исследователи получили яаилучшие результаты при точении заготовок из жаропрочных материалов, нагретых к моменту подхода в зону резания до 700... 900°С. Для достижения столь высоких температур предварительного подогрева применяли два плазмотрона, а также нагрев осциллирующей дугой, что обеспечивало необходимое накопление теплоты в срезаемом слое металла. Значительный разогрев металла вызы- [c.82]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...