Сдвиг упругой призмы

СДВИГ УПРУГОЙ ПРИЗМЫ [c.20]

Титановые а-сплавы имеют гексагональную плотноупакованную кристаллическую решетку, отличающуюся высокой анизотропией упругих, пластических и прочностных свойств. Наименьшим сопротивлением сдвигу обладают плоскости с максимальной атомной плотностью. У л-титана и большинства его сплавов наибольшая атомная плотность наблюдается в плоскости призмы- ЮЮ , она составляет 1,260 аТома на ячейку. В плоскости базиса атомная плотность значительно [c.17]

Точность измерения координат дефектов. Координаты Н и L расположения отражателя (дефекта) можно определить тремя способами. При первом способе измеряют временные сдвиги эхо-сигналов Tj и Tj от отражателя при некоторых произвольных положениях преобразователя и расстояние to между этими положениями (рис. 5.20). Затем по значениям Т , 1, /д, скорости упругой волны Са в контролируемом материале и времени 2/д распространения ультразвука в призме преобразователя рассчитывают координаты Н я Ь. [c.233]

Эксперименты Дюло 1812 г. были, несомненно, показательным примером, ибо, когда они были повторены в последуюш,ие годы Саваром в 1830 г., а затем более подробно Вертгеймом в 1850 г., казалось, что сущ,ествовало соответствие между экспериментом и теоретическими предсказаниями Коши. Если просто вычислить модуль упругости, используя теорию Кулона и предполагая, что в прямоугольной призме, так же как и в круговом цилиндре, отсутствует депланация сечений, то для прямоугольного сечения получится более низкое значение [х. Правильная корреляция между значениями, относяш,имися к кручению призм с круглым и прямоугольным сечениями, при которой средние модули сдвига, найденные в обоих случаях, оказывались идентичными, была установлена только в 1857 г., когда Сен-Венан пересмотрел всю проблему кручения и в то же время вновь проанализировал данные по кручению Дюло, Савара и Вертгейма. Дюло был первым, кто поставил эксперименты на кручение стержней с некруговым поперечным сечением. И тот факт, что корреляция между надлежаш,е поставленным экспериментом и подходящей теорией не была достигнута, не вызвал какого-либо снижения интереса к предмету в течение отмеченного промежутка времени (до 1857 г.) ). [c.273]

Ортотропное тело можно представить как призму, содержащую решетку из трех взаимно перпендикулярных стержней различных размеров и расположенных вдоль координатных осей х, у и Z, как показано на рис. 7.23. Подобное представление ортотропного континуума, конечно, условно оно служит лишь удобной формой наглядно представить материал, который имеет различные упругие свойства в различных направлениях. Из рисунка ясно, что ортотропное тело будет по-разному реагировать на воздействия нормальных и касательных усилий, приложенных к разным граням призмы — к граням с нормалями вдоль координатных осей X, у, г. Например, деформация связанная с напряжением 0 2. будет заметно меньше деформации связанной с напряжением а х- Аналогично деформации сдвига ву , вызванные касательными напряжениями Оу , будут меньше, чем деформации сдвига вху, вызванные касательными напряжениями о у. [c.188]

Далее мы найдем, какую величину будут иметь перемещения и какие силы упругой реакции они будут вызывать внутри тела, определим, какое кручение производится силами данной интенсивности, распределенными надлежащим образом, и выясним, какие пределы следует установить для этих сил, чтобы устранить всякую опасность разрушения материала призмы и разъединения ее волокон при взаимном сдвиге. [c.115]

Чтобы получить значение и при кручении призмы с прямоугольным основанием, упругость которой при сдвиге характеризуется коэффициентом G в плоскости ху и коэффициентом Q в плоскости XZ, положим, как в случае с равномерной упругостью ( 69), и = — 0 yz + [c.267]

Это последнее замечание применимо к прямоугольным призмам, в которых находились бы полости в виде других подобных или не подобных прямоугольных призм. Выражения (158) и (252), данные в 71 и ПО для сдвига в случае одинаковой или неодинаковой упругости, обращаются в нуль, каким бы ни был г, только при у = Ь, а выражения (159) и (253) gxz обращаются в нуль, каким бы ни был у, только при 2 = с. [c.281]

Эти выводы совсем не зависят от отношения, которое может существовать между продольной и поперечной упру-гостями призмы ( 50). Их можно распространить на случай, когда упругости при сдвиге неодинаковы, так же как и сцепления в различных поперечных направлениях для [c.342]

При измельчении ракушечный балласт цементируется и теряет упругость, а в сухое время года при скоростях 70 км/ч и выше пылит и выносится из призмы. По сопротивлению сдвигу он занимает приблизительно среднее положение между карьерным гравием и песчаным балластом. [c.334]

Как показано на рис. IV.20, величина модуля сдвига зависит от формы резинового элемента (цилиндр или призма). Для обычно применяемых сортов резины (твердость от 40 до 60) модуль сдвига G равен 5— 10 кг см и, следовательно, в несколько раз меньше модуля упругости. [c.103]

Отсюда следует, что выражениям K(Xj, xj) и ii(Xj, xj) можно приписать смысл эффективных модулей объемной упругости и сдвига призмы с площадью основания dxjdxj и высотой L, а К(х0 и ii(x] ) — модулей упругости и сдвига слоя толщиной dx/ . [c.176]

Прежняя теория кручения призм основана на предположении, что сопротивление их волокон пропорционально расстоянию до оси или что их плоские ортогональные сечения остаются плоскими. Она дает, следовательно, для момента сил произведение Окоэффициента упругости при сдвиге О на кручение 0 и на полярный момент инерции сече- [c.338]

Из наличия этой кривизны или искажения следует ( 57, 62, 71, 76, 88), что при данном кручении волокна или продольные элементы призмы наклоняются в среднем меньше к поверхностным элементам сечений или сдвигаются в среднем меньше друг по отношению к другу, чем в том случае, когда сечения остаются плоскими. Сопротивление или упругая реакция призмы кручению, следовательно, меньше, чем по прежней теории, распространенной на некруговые основания. Таким образом, выражение — GJ fiy которое дает эта теория для момента реакции (здесь в — кручение на единицу длины, а Уо — момент инерции сечения относительно его центра), слишком велико не только для прямоугольного сечения, как это выяснил Коши, но даже и для квадратного сечения. [c.339]

Основные вибрационные уплотнительные ллиты размещены у второго механизма подъема, сдвига и перекоса пути (см. рис. 229), поэтому они уплотняют балластную призму одновре-мен по с окончательной выправкой Пути, т. е. эти две операции совмещаются по времени и месту. Это позволяет исключить влияние упругих деформаций пути на точность его выправки. [c.305]

Причины возникновения и виды неисправностей. В большинстве случаев неудовлетворительная работа рессорного подвешивания и возникающие в его деталях неисправности являются следствием неправильной сборки и плохой регулировки. Главные повреждения деталей рессорного подвешивания следующие выработка опорных поверхностей ножей, призм, валиков и хомутов из-за длительной работы с перегрузками или перекосами, а также без смазки обрыв рессорных подвесок и излом упорок вследствие износа от непредусмотренного случайного трения, перекоса балансиров, перегрузки (например, от заедания буксы в направляющих или балансира на опоре) и от недоброкачественной сварки при ремонте излом рессорных серег из-за чрезмерного износа П]роушин, боковых поверхностей и заплечиков, а также подрезов при изготовлении, неправильной сварки и несоблюдении установленных радиусов выкружек при ремонте просадка (потеря упругости) рессор, сдвиг листов, появление в них трещин и изломов, а также ослабление хомута, что обычно происходит из-за применения недоброкачественного металла или нарушения технологии изготовления, испытания и сборки излом балансиров как последствие перегрузки или ненормального износа. [c.348]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...