Ступени с частичным подводом пара

СТУПЕНИ С ЧАСТИЧНЫМ ПОДВОДОМ ПАРА [c.48]

Для контроля за режимами работы турбин заводы-изготовители обычно указывают предельные давления в контрольных ступенях, чаще всего в камерах регулирующих ступеней или камерах перегрузки (турбины с частичным подводом пара к промежуточной ступени). [c.193]

Турбина Р-12-1,4П (0Р-12П) КТЗ получает пар после 16-й ступени турбины К-300-23,5 ЛМЗ, а отработавший в приводной турбине пар поступает в камеру за 24-й ступенью главной турбины и частично в систему регенерации. Турбина имеет дроссельное парораспределение. Проточная часть состоит из семи ступеней с полным подводом пара. [c.291]

Ступени, у которых подвод пара производится по части окружности, называются ступенями с частичным (парциальным) подводом. Отношение дуги подвода пара (активной дуги) к длине окружности называется степенью парциальности [c.48]

Конструктивные особенности ДРОС Кириллова состоят в следующем (рис. 2.25). Подвод пара к НА предусмотрен через спиральную камеру 1, позволяющую использовать в НА окружную составляющую скорости поступающего потока. Для увеличения мощности РК лопатки 2 НА имеют сильно изогнутые профили. Образуя суживающиеся каналы, они обеспечивают непосредственно за НА звуковую скорость потока и угол выхода 13—20 ". Лопатки НА в турбинах с отбором пара могут быть выполнены поворотными, что значительно повысит к. п. д. ЦНД при частичных нагрузках. В зазоре между НА и РК 4 расположено сверхзвуковое безлопаточное сопло 3, ограниченное двумя параллельными стенками корпуса, перпендикулярными к оси турбины. Радиальный размер конфузора определяется сверхзвуковой скоростью потока, обеспечивающей вход пара с небольшим углом атаки в решетку РК в соответствии с выбранной окружной скоростью на периферии. Сверхзвуковой конфузор потребует устройства значительного зазора между НА и РК, что характерно для предлагаемой ступени. В зазоре происходит выравнивание потока, способствующее повышению к. п. д. ступени и надежности РК- [c.97]

Особенности ЧВД и парораспределения. Для ЧВД характерны значительные изменения расхода пара, в частности, из-за совпадения пиков электрической и тепловой нагрузок. Поэтому здесь оправдано применение соплового регулирования. Но в мощных турбинах по условиям прочности РЛ регулировочной ступени и прогрева ЦВД пар при умеренных расходах одновременно подводится к двум сопловым коробкам, что расширяет область дросселирования пара. В связи с этим ставится задача при некотором частичном расходе пара переходить к регулированию при СД (комбинированное регулирование). Это приносит существенный выигрыш в удельном расходе теплоты например, для турбины Т-250-240 — до 2,5% при половинном расходе пара на конденсационном режиме. Кроме того, работа при СД улучшает тепловое состояние турбины и повышает долговечность оборудования (см. п. V.5, Vni.4 и Х.1). [c.97]

Сопловое парораспределение, уступая дроссельному по экономичности на расчетном режиме, превосходит его на режимах частичных нагрузок. Вместе с тем сопловому парораспределению присущи и определенные недостатки, снижающие тепловую экономичность, надежность и маневренные свойства турбины. Эти недостатки в основном связаны с неизбежным применением парциального впуска пара, в том числе при номинальном режиме (табл. Vni.l). Снижение тепловой экономичности обусловлено, как уже отмечалось, вентиляционными потерями и потерями на выколачивание па краях дуг подвода пара, а также выбором для регулировочных ступеней значений ы/Со, меньших оптимальных. Определенные потери вызваны дросселированием пара вследствие необходимости перекрытия клапанов. Кроме того, в процессе эксплуатации иногда имеются дополнительные потери от дросселирования пара в регулировочных клапанах. Главная часть этих потерь обусловлена не выбранным типом парораспределения, а нерациональным рас- [c.140]

По трубопроводам 1 к каждой ступени подводится пар давлением до 15—20 ата. Этот пар расширяется в соплах 2 каждой ступени эжекторной установки до глубокого вакуума. Вытекающая из сопла струя пара подсасывает воздух (частично и пар) через штуцер 3, соединенный с конденсатором. В диффузоре 4 смесь пара и воздуха за счет снижения скорости смеси сжимается и по трубопроводу 5 подается ко второй ступени эжекторной установки. Во второй ступени смесь пара и воздух еще сжимается до давления, несколько [c.392]

Потери с выходной скоростью частично могут быть использованы у многоступенчатых турбин в последующих ступенях. Зависимость т о-л от х для активной ступени без использования выходной скорости пара показана на рис. 28-9. Кроме того, в ступени наблюдаются потери, происходящие и по другим причинам. К ним относятся потери на вентиляцию, возникающие вследствие того, что при парциальном подводе пара лопатки, вращающиеся в пространстве, свободном от сопел, начинают работать как вентилятор и перекачивать пар из зазора с одной стороны диска в зазор с другой стороны, на что бесполезно затрачивается работа эти потери можно уменьшить, установив защитные кожухи вокруг лопаток потери на трение частиц пара, находящихся в зазорах между диском и корпусом о стенки, и на создание вихревых движений этих частиц. Потери на трение и вентиляцию интенсивно растут при увеличении X = — (рис. 28-9, г), особенно для турбин с малой степенью nap ll [c.445]

Полный расход пара составляет О кг/ч. Частичное количество пара работает во всех ступенях Т. с использованием перепада Н, в то время как количество пара (количество отъемного пара или подвод мятого пара)—только в части ступеней с использованием перепада Н а. При этом имеем для мощности Т., работающей без потерь. [c.129]

Пройдя деаэратор, вода смешивается с потоком меловой пульпы (затравки), поступающей из отстойника 12, и направляется насосами в регенеративные подогреватели. В установку извне затравка вводится только при пуске ее, так как при работе возвращаемая из отстойника небольшая часть продувочной воды (пульпа) содержит достаточное количество затравочных кристаллов. После подогревателей вода поступает в испаритель первой ступени, куда подводится также греющий пар от ТЭС. Дальнейшая часть схемы движения пара и воды не отличается от описанной выше для установки, работающей на химически обработанной воде (см. рис. 7.7). Из последней ступени вторичный пар направляется в конденсатор 9 и частично в деаэратор [c.188]

На рис. 184 изображена схема проточной части реактивной ступени давления. Пар под давлением ро через сопло I подводится к рабочим лопаткам 2 и 3. В сопле пар частично расширяется, скорость его возрастает до с . В канале, образованном рабочими лопатками, струя пара изменяет свое направление. В результате этого под действием центробежных сил струи лопатка испытывает суммарное усилие, которое мы обозначим Очевидно, что [c.247]

В многоступенчатых турбинах представляется возможны.м полностью или частично использовать выходную потерю каждой ступени в пО Следующей ступени. Для этого необходи.мо, чтобы ступени были с полным подводом пара и угол выхода пара с предыдущей ступени был равен углу входа в последующую ступень. [c.373]

На фиг. 120а показана схема двухступенчатой установки с последовательным питанием ступеней водой. Вся вода подается в 1 ступень, где часть ее испаряется и образовавшийся вторичный пар 1-й ступени отводится во 2 ступень, в которой служит греющим (первичным) паром. Остальное количество питательной воды 1-й ступени является ее продувкой и при температуре кипения отводится в качестве питательной воды во 2 ступень. Вторичный пар 2-й ступени образуется частично в результате вскипания питательной воды вследствие понижения давления и температуры ее во 2-й ступени, а главным образом, за счет подвода к воде тепла греющего пара (вторичного пара 1-й ступени). Образующийся вторичный пар 2-й ступени отводится в конденсатор испарительной установки остальное количество питательной воды 2-й ступени отводится из нее при температуре кипения в качестве продувки. [c.157]

Различие процессов расширения и соответственно условий течения рассмотренных выше двух потоков пара определяет неодинаковые значения к. п. д. участков P , расположенных за полностью и частично открытыми клапанами. В результате смещения потоков, энтальпии которых в конце процесса расширения равны is и, в камере за P устанавливается энтальпия i , определяемая соотношением Gi = (G — Gi)iB+Gii jj. Найденнаяэн-тальпия определяет на изобаре р-рс точку, от которой начинается процесс расширения пара в последующих ступенях турбины. По энтальпии i может быть найден обобщенный к. п. д. регулировочной ступени, который широко используется в практике расчетов турбин при переменных режимах. Определив с учетом процессов в регулировочной ступени внутренний к. п. д. турбины, найдем к. п. д. брутто ПТУ с реальным сопловым парораспределением, который для рассматриваемых режимов с дросселированием в клапанах части потока пара оказывается ниже, чем при идеальном сопловом парораспределении (см. рис. VIII.2). Как уже отмечалось, при малых расходах пара, начиная от режима, соответствующего точке А, параллельно прикрываются клапаны, через которые подводится пар ко всем оставшимся в работе группам сопел. При этом реальное сопловое парораспределение превращается по существу в дроссельное, что связано с заметным снижением термического к. п. д. цикла (см. рис. VIII.3) и общего к. п. д. установки г] (см. [c.137]

Основные элеме1нты конструкции паровой турбины показаны на рис. 1-9. Турбина состоит из корпуса 1, в котором на подшипниках 11, 12 и 13 вращается ротор 2, состоящий ИЗ вала с дисками, на ободе которого закреплены рабочие лопатки. Пар из котлоагрегата подводится по паропроводу к клапанной коробке 4 и через регулирующие клапаны 5, имеющие пр ивод от кулачков 6, поступает к рабочим ступеням турбины. Каждая рабочая ступень 7 состоит ИЗ ряда неподвижных каналов (сопел), в кото-рых происходят частичное расшнрение пара и увеличение его скорости до 300— 400 м сек, И рабочих лопаток, закрепленных на дисках ротора. Пар, поступая из неподвижных сопел на лопатки ротора, приводит их во вращение со скоростью 1 500—3 000 об/лгы , передавая им свою кинетическую энергию. Вал турбины посредством муфты 14 соединяется с валом электрического генератора. Пройдя через все рабочие ступени турбины и отдав им свою энергию, пар через выхлопной патрубок 3 направляется в конденсатор турбины. [c.19]

Предположим, имеется турбина, снабженная только одной регулирующей ступенью, к которой пар подводится путем последовательного открытия регулирующих клапанов количественного регулирования. Начальное давление перед регулирующими клапанами обозначим через Рц. Допустим, что на выхлопе из турбины установлена задвижка, с помощью которой можно регулировать давление в камере ступени. Примем некоторый переменный расход пара G Kaj4, для пропуска которого потребуется полное открытие п клапанов и частичное открытие п + 1 клапана. При пропуске рабочей среды в количестве G Kejn в камере ступени установится задвижкой давление р. . [c.22]

При сопловом парора с предел е-н и и весь пар подводится к первой ступени (регулирующая ступень) турбины через несколько параллельно включенных регулирующих клапанов (групповые клапаны). Весь соплово аппарат регулирующей ступени разбит на отдельные группы сопел, и камера перед соплами разделена перегородками на отдельные ка.меры, в каждую из которых пар подводится через отдельный клапан, как показано схематически на фиг. 5-50. Давление пара перед соплами открытых клапанов всегда равно начальному, и лишь в одном частично открытом клапане пар дросселируется. [c.339]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...