Модели оболочки канала

МОДЕЛИ ОБОЛОЧКИ КАНАЛА [c.37]

Модели, состоящие, из двух подсистем — оболочки канала и рабочего тел а,— используются наиболее широко. Они подразделяются на модели с двумя и одной пространственной координатами. [c.48]

Модели с одной пространственной координатой получаются заменой уравнения теплопроводности (2-12) уравнением теплового баланса (2-13). Остальные уравнения, описывающие движение рабочего тела и его взаимодействие с оболочкой канала, остаются прежними. [c.48]

Приводятся результаты экспериментальных исследований процессов истечения нагретой воды, смеси горячей, воды е газ,ом и смеси влажного нара с газом. Устанавливается связь весовых расходов истекающих сред с начальными параметрами-, геометрией канала и кризисными явлениями. Рассматриваются возможные модели течения й предлагаются расчетные зависимости. Дается анализ процессов в защитной оболочке при течах реакторного контура. Приводятся экспериментальные данные изменения давления и температуры в оболочке, описываются способы снижения давления. [c.2]

Модели с двумя пространственными координатами описываются одномерным уравнением теплопроводности (2-12), определяющим передачу тепла по толщине оболочки (в направлении оси у) одномерными (в направлении оси z) уравнениями сохранения вещества, энергии и количества движения рабочего тела (2-15) — (2-17). Внешний обогрев оболочки задается во времени и по длине канала. Теплоотдача от внутренней поверхности рассчитывается по уравнению (2-18). Система рассмотренных уравнений замыкается уравнением состояния (2-9) и другими зависимостями (см. (2-19) — (2-21)]. В случае двухфазной смеси используются также уравнения (2-22) —(2-23). [c.48]

Решение для моделей третьей группы разделяется на две подгруппы. В первой — решение получено в аналитической форме [Л. 113—115], во второй — численными методами [Л. 80]. Численные методы позволяют получить решение при более полном учете распределения параметров стационарного потока по длине канала, а также учесть задержки в передаче тепла, связанные с конечным значением коэффициента теплопроводности оболочки. Однако для установления роли отдельных параметров в устойчивости потока требуется проведение большего количества вариантных расчетов с последующим обобщением их результатов на базе каких-либо критериальных зависимостей. [c.18]

Такое распределение описывает коническую оболочку с углом при вершине, равным 2фо, и весьма малой толщиной. При фо = О эта модель ограничивает шум горизонтальной плоскостью. Если приемник установлен на оси глубоководного звукового канала (см. гл. 5), шумовые сигналы из зон конвергенции приходят из некоторой известной области углов на несколько градусов выше и ниже горизонтальной плоскости. Рассматриваемая модель шума обеспечивает приемлемее представление этой составляющей общего шумового поля. [c.273]

В первой модели греющие газы отнесены окружающей среде. В этом случае граница системы с окружающей средой, кроме открытых торцов канала, проходит по наружной поверхности оболочки канала. Отторжение газов в окружающую среду требует задания величины теплоподвода к енешней образующей оболочки. В общем [c.36]

Парогенерирующий канал в общем случае состоит из трех подсистем оболочки и двух жидкостей, омывающих ее. В свою очередь каждая подсистема может быть представлена в виде различных моделей, отличающихся набором принятых допущений. При аналитическом исследовании прежде всего надо выбрать состав системы и модели подсистем, входящих в нее. При этом каждый выбранный вариант дает определенную модель парогенерирующего канала. [c.47]

Таким образом, поступают, например, при изучении концентрации напряжений в толстостенных композитных элементах (см. рис. 2.8). Как уже отмечалось, для изучения концентрации напряжений в вершинах вырезов на поверхности внутреннего канала (в точках 1 на рис. 2.8) от действия внутреннего давления допустимо использовать плоские модели, имеющие форму поперечного сечения К01МПОЗИТНОЙ трубы. Для испытания их необходимо довольно сложное приспособление. Кроме того, чтобы получить в модели с оболочкой достаточное для проведения точных измерений число полос, нужно создать довольно большО е давление, потому что около 90% давления прихо дится на деформацию жесткой оболочки. Однако при определенных условиях можно воспользоваться моделью без оболочки. Так, при достаточно большой толщине свода ш = Ь—а (примерно при ш/Ъ>0,2) контактное давление рк на поверхности сопряжения можно принять равномерным. В этом случае приходим к схеме плоской модели без оболочки, нагруженной дав- [c.43]

При исследовании деформаций больших фланцев сосудов высокого давления в качестве основных расчетных элементов при составлении расчетной схемы фланца используют оболочку, жесткое кольцо балку. При нагружении таких сосудов типичной является ситуация, когда на узкие грани фланцев, сжимающие прокладку, действует со стороны прокладки момент сил реакции, довольно большой по сравнению с моментом от со-единительньцс шпилек, и поэтому требуется точно знать распр еделение сил реакции по радиусу. Расчетная схема, использующая оболочечйый элемент, позволяет приближенно учесть этот факт. Но есть еще однО обстоятельство, которое не учитывается при использовании указанного набора базисных элементов ), — это пластическая деформация прокладки. Из-за нее расчеты, основанные на линейно-упругой модели материала, могут стать неэффективными с другой стороны, применение базисного элемента в виде жесткого кольца может внести неточность в описание общего упругого поведения колец фланцев. Настоящая глава посвящена выяснению этих вопросов. С этой целью в ней проанализировано поведение узких фланцев двух разновидностей, типичных для фланцев реакторов с водой под давлением (ВВЭР), при помощи метода конечных элементов (упругих и упругопластических). Результаты расчетов сравниваются с вычислениями по расчетной схеме, использующей упомянутые выше базисные элементы, и с экспериментальными результатами. Экспериментальные данные о локальных деформациях прокладки получены с помощью специального оптического устройства, луч которого пропускался через канал для определе ния утечки во фланце силового корпуса ВВЭР. Для определения поворотов фланцев применялись тензодатчики, расположенные на силовых корпусах ВВЭР кроме того, датчики были наклеены и на шпильках. [c.9]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...