Длина зоны горения жидкого топлива

Если считать, что константа скорости горения К при сгорании топлива под давлением существенно не меняется, то длина зоны горения жидкого топлива в потоке с увеличением давления Р изменится обратно пропорционально величине избыточного давления [c.22]

Учитывая это обстоятельство, рассмотрим раздельно влияние давления на длину зоны горения жидкого и газообразного топлива. [c.20]

По полученным значениям коэффициента теплообмена излучением л,р, а также по другим опытным данным (длина зоны горения, температура в этой зоне и данные калориметрии) нами была произведена оценка доли тепла, переданного радиацией (табл. 2), по отношению к общему количеству тепла, воспринятому экранами камеры сгорания при сжигании жидкого топлива для ряда режимов. [c.35]

Однако многочисленные экспериментальные данные (рис. 40, 44, 45) не позволили выявить зависимость длины зоны горения потока жидкого топлива (в близкой к кинетической области) от коэффициента избытка окислителя. [c.100]

Если изменение давления в камере сгорания существенно сокращает длину зоны горения, то увеличение коэффициента избытка окислителя не оказывает сколько-нибудь заметного влияния на длину зоны горения. Это относится в равной мере и к жидкому, и к газообразному топливу (рис. 40 и 44). [c.101]

Если мы обратимся к зависимостям (1.10) и (1.33), характеризующим длину зоны горения, то заметим, что с увеличением расхода топлива, а следовательно, и расхода окислителя (при всех других постоянных условиях) начальная скорость частиц жидкого топлива или скорость горючей смеси (в случае газообразного топлива) возрастает пропорционально расходу топлива. Это, казалось, должно было бы привести к увеличению длины зоны горения. В действительности же в опытных условиях даже при двухкратном повышении расхода топлива длина зоны горения не увеличивалась. [c.111]

Распределение температур при горении газо-воздушной смеси по длине реактора (рис. 96) показывает, что при // кам = 5 температура в зоне горения очень быстро нарастает, достигая своего максимального значения (1800—1900° К) на расстоянии 150 мм от плоскости входа смеси. Далее температура резко снижается при входе в зону испарения и затем остается постоянной, что аналогично установленному при исследовании горения жидкого топлива. [c.178]

Таким образом, температура выпускаемого металла зависит от температуры его плавления и от степени его перегрева выше этой температуры. Присутствие стали в шихте ведёт к повышению температуры выплавляемого чугуна,поскольку температура плавления стали значительно выше. Перегрев капли жидкого металла будет зависеть от максимума температур газов (точка Р) и от длины пути капли в зоне максимальных температур. Максимум в свою очередь зависит от полноты горения топлива, а длина пути капли жидкого металла определяется высотой холостой колоши. Следовательно, повышению температуры чугуна содействуют многорядная система фурм и увеличение (в определённых пределах) расхода топлива и воздуха. Кроме того, достижению высоких температур способствуют хороший разогрев вагранки и тщательная разделка шихты. [c.177]

Камеры сгорания имеют выносную конструкцию. Боковое расположение камер позволяет исключить лучистое воздействие пламени на лопаточный аппарат 1-й ступени, а длинный путь газов от зоны сжигания до ГТ обеспечивает хорошее перемешивание продуктов сгорания и вторичного воздуха и равномерное поле температур перед ГТ. Пространство, в котором происходит горение, облицовано керамической плиткой. Камера имеет восемь горелочных устройств с предварительным смешением с воздухом (гомогенные), что обеспечивает не только полное сгорание топлива, но и очень малое содержание оксидов азота в продуктах сгорания. Камера может работать практически на любом газообразном и качественном жидком топливе. Переход с одного вида топлива на другой происходит автоматически. Зажигание камеры после [c.408]

Применение высокоподогретого жидкого топлива, как показывает опыт, положительно сказывается и на характере выгорания топлива, и на теплообмене горящего потока с тепловоспринимающими экранами (рис. 50, а, б). На графике видно, что с увеличением температуры подогрева жидкого топлива несколько сокращается длина зоны горения, т. е. повышается интенсивность процесса и улучшается полнота сгорания. Наряду с этим повышается общий температурный уровень в камере сгорания, перераспределяются тепловые нагрузки на радиационные поверхности нагрева увеличиваются нагрузки на экраны, расположенные в головной части), наконец, более равномерно распределяется тепло, воспринимаемое топоч-лыми экранами (рис. 50, б). [c.107]

Дробление дисперсных включений кардинально влияет па процессы менЕфазного обмена в многофазных средах. От условий его реализации сильно зависят длины релаксационных зон уста-новленпя термодинамического равновесия между фазами, интенсивность выделения энергии в условиях горения взвешенного жидкого топлива, структура и распространение ударных и детонационных волн в газокапельных системах и т. п. [c.165]

Транспортабельный блочный двухбарабанный котел с естественной циркуляцией Д-образного типа (рис. 5.6) фирмы Стоун Интерней-шин Флуидфайс предназначен для выработки насыщенного пара с р= 6,2 МПа (или перегретого пара) [4]. Высота блока 4,5 м, ширина 4,8 м, длина (в зависимости от паропроизводительности) от 2,4 до 10 м. Паропроизводительность от 4 до 35 т/ч. Котел оборудован оригинальной топкой, в которой можно сжигать как твердое, так жидкое топливо. Зоны горения и теплообмена в топке разделены. Топливо подается охлаждаемым шнеком. [c.198]

Таким образом, иечи, в которых происходит направленный прямой теплообмен, являются типичными печами с факельным режимом организации горения, поскольку по самой природе своей создание горящего факела представляет собой процесс организации растянутого горения. Этим объясняется, что при таком сжигании топлива практическая температура горения весьма существенно отличается от теоретической. Это обстоятельство заставляет повышать требования к теплотворности топлива и прибегать к подогреву топлива и воздуха перед сжиганием. Для того чтобы факел сохранял свою индивидуальность на всем протяжении зоны, где создается направленный теплообмен, каждое горелочное устройство должно быть достаточно мощным, так как малые факелы очень быстро растворяются в окружающей атмосфере. Нужная мощность факела достигается соответствующим выбором диаметра горелки и скорости истечения сред. Смешивающая способность горелки должна соответствовать потребной длине факела. По этой причине горелки для печей с развитым рабочим пространством могут быть очень простой конструкции, например даже труба в трубе. Для жидкого топлива предпочтительны форсунки высокого давления, дающие длинное сосредоточенное пламя. Выбор типа форсунки высокого давления, а также параметров распылителя (пар, воздух, сжатый газ) определяется длиной рабочего пространства печи. Для больших печей более эффективны форсунки, в которых достигаются сверхзвуковые скорости распылителя (ДМИ, УПИ-К и др.) напротив, для коротких печей более целесообразны форсунки, из которых распылитель выходит с дозвуковыми скоростями, например форсунки Шухова. Из форсунок низкого давления для печей с относительно небольшой длиной рабочего пространства более прйспо 16 [c.243]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...