Область ухудшенного теплообмена

Рис. 12.15. Коэффициенты теплоотдачи от стенки к пароводяному потоку в области ухудшенного теплообмена (.1 >л °гр)

Ниже представлены результаты исследования процесса кипения калия в перечисленных областях теплообмена (кроме области ухудшенного теплообмена). [c.6]

II — область интенсивного теплообмена III — переходная область IV — область ухудшенного теплообмена. [c.6]

После области перегрева наблюдается область интенсивного теплообмена (высокие значения а), затем возникает кризис теплоотдачи, сопровождающийся падением коэффициента теплоотдачи и ростом температурного напора между средами (переходная область), после чего наступает область ухудшенного теплообмена (низкие значения а). [c.257]

Область ухудшенного теплообмена [c.266]

Вследствие существования в потоке пара взвешенных капель жидкости, наличия теплообмена между паром и каплями и массообмена капель в области ухудшенного теплообмена обычно отмечается некоторое отклонение коэффициента теплоотдачи [c.267]

Отличие гидравлических характеристик отдельных разверенных витков (элемента) от средней характеристики элемента (контура) в целом вызывается главным образом неравномерностью тепловосприятия, а также гидравлической неравномерностью. Вследствие этого в разверенном (наиболее обогреваемом) витке расход среды может оказаться значительно меньше среднего, а температура иа выходе из него чрезмерно высокой. Кроме того, при уменьшении массовой скорости в разверенном витке он может оказаться в области ухудшенного теплообмена. [c.25]

Внутренний теплообмен в наклонных парообразующих трубах при определенных условиях несимметричен по их периметру даже при равномерном обогреве. Вследствие влияния гравитационных сил в них также может возникать асимметрия потока пароводяной смеси с уменьшением интенсивности теплообмена в верхней части трубы. Поэтому область ухудшенного теплообмена в наклонных трубах больше, чем в вертикальных, но меньше, чем в горизонтальных. До получения более исчерпывающих опытных материалов граничные паросодержания для наклонных труб с равномерным обогревом по всему периметру или обогревом их сверху можно оценивать по зависимости [c.28]

В результате воздействия различных эксплуатационных факторов место перехода в область ухудшенного теплообмена перемещается по длине трубы. Внутренние поверхности испарительных труб на этих участках подвергаются воздействию значительных колебаний температуры. Для ограничения амплитуды колебаний рекомендуется допускать температурный напор между стенкой и средой в области ухудшенного теплообмена не более 80°С. Массовые скорости потока, обеспечивающие это значение, определяются по рис. 3-6 Это требование должно учитываться только для участков, прилегающих к границе между двумя областями теплообмена, и только при номинальной нагрузке котельного агрегата. [c.30]

Рис. 9-6. Начальная граница области ухудшенного теплообмена в вертикальных трубах при 9=700 квт .

Рис. 9-7. Коэффициент теплоотдачи от стенки к потоку докритического давления в области ухудшенного теплообмена (j >Xrp).

Сравнивая режимы объемного кипения на всем участке в начале и в-конце опытов, видим, что величина отложений по длине канала различна. В области ухудшенного теплообмена она мен >ше. Более наглядно изме- [c.191]

Первая стадия длилась 33 ч (опыт II—1.1). При этом в экстремальном сечении было достигнуто максимальное снижение температуры на 20° С. Следует отметить, что исходный уровень температур в области ухудшенного теплообмена, несмотря на одинаковые режимные условия, был выше. [c.194]

Следующая стадия опытов заключалась в том, что на этой трубке были проведены отдельные кратковременные (5—6 ч) эксперименты, в результате которых было достигнуто снижение температуры Ттах до 500 °С. В конце стадии (опыт II — 1.2) был проведен длительный эксперимент (34 ч) с сухим остановом стенда. В конце этого эксперимента температура Гтах в области ухудшенного теплообмена упала до 448 °С. Таким образом, после длительной приработки новой трубки и на пей было достигнуто глубокое снижение температуры стенки. [c.194]

Профиль отложений определялся на профилографе-профилометре (модель 201 завода Калибр ) На образцах участков 5, вырезанных из необогреваемой части экспериментальной трубки, и 6, вырезанного из новой трубки, не бывшей в употреблении, на которых не было отложений, величина выступов не превышала 5—8 мкм (рис. 4.39). На образцах с отложениями (участок 1, находившийся в области ухудшенного теплообмена, участок 2 — в кризисном сечении и участки 3 я 4 — в области развитого кипения) величина выступов существенно больше — 30—35 мкм, причем наиболее крупные выступы расположены относительно редко. Каких-либо существенных отличий между характером профилограмм участков, находившихся в различных областях теплообмена при кипении, не -обнаружено. [c.195]

Статистические характеристики пульсаций температуры двухфазного потока в области ухудшенного теплообмена. ....................250 [c.351]

Результаты опытов позволили оценить термическую неравновесность двухфазного потока в области ухудшенного теплообмена. [c.364]

Коэффициент теплоотдачи аг от стенки к пароводяной смеси в области до Хгр определяется по рис. 7-50. В области ухудшенного теплообмена в вертикальных трубах минимальные значения а находятся по рис. 7-51. На границе между двумя областями теплообмена не рекомендуется допускать разность температур между внутренней стенкой и средой больше 80° С для ограничения амплитуды колебания температуры при перемещении этой границы. [c.491]

Экспериментальные данные, полученные при исследовании температурного режима парогенерирующих труб в области ухудшенного теплообмена, говорят о том, что при фиксированном давлении изменение температуры стенки по ходу движения парожидкостной смеси зависит от соотношения между значениями pw и д. При больших значениях массовой скорости [рш>2000 кг/(м -с)] температура стенки после резкого скачка практически сразу начинает понижаться. В интервале изменения pw от 700 до 2000 кг/(м -с) температура стенки после скачка продолжает сначала увеличиваться, а затем, как и в первом случае, понижаться (см. рис. 12.11). [c.333]

Кипение металлов в каналах. Различают четыре области теплоотдачи при кипении металлов в каналах 1) область перегрева жидкости (она может отсутствовать ) 2) область развитого кипения (интенсивного теплообмена), 0 < х < < Хгр 3) переходная область, -Хгр <( х < хгр 4) область ухудшенного теплообмена (закризнсная область), хгр < х < 1. [c.102]

Закризнсная область (область ухудшенного теплообмена). Коэффициент теплоотдачи в закризисной зоне с некоторым запасом (т. е. он будет несколько занижен) рассчитывается по формуле для сухого насыщенного пара [c.102]

Для прямоточных котельных агрегатов наибольшую опасность представляет перегрев труб в результате больших тепловых и гидравлических разверок. Опасны также недостаточные скорости среды при больших удельных тепловосприятиях, особенно в области ухудшенного теплообмена. Поврел<дения обогреваемых труб возможны и вследствие колебаний температуры при значительных различиях объемов параллельных контуров при ускоренных растопках. [c.21]

При расчете температурного режима труб, охлаждаемых водой при докритичеоком давлении до начала области ухудшенного теплообмена (п. 3-58), а прп сверхкритическом давлении до энтальпии 250 ккал/кг, коэффициент теплоотдачи от стенки к воде при любом направленип ее движения определяется по номограмме 17. построенной па основе зависимости [c.27]

В области ухудшенного теплообмена значениг коэффициентов теплоотдачи резко меняются с изменением энтальпии потока наименьшие значения Омия на-1Х0ДЯТСЯ вблизи Хгр. Расположение области ухудшенного теплообмена по длине труб парогенерирующн> [c.28]

Для обеспечения прп частичных нагрузках котельного агрегата достаточно больших массовых скоростей в элементах, у которых энтальпия может соответствовать области ухудшенного теплообмена, а также для уменьшения приращенпя энтальпии в них можно применять рецнр. чуляцию рабочей среды. [c.84]

В области ухудшенного теплообмена неравповесность в потоке определяется скоростью испарения капель в нар и коэффициентом теплоотдачи между паром и каплей. В случае малых массовых скоростей и давлений капли характеризуются большим средним размером и малой суммарной поверхностью межфазного взаимодействия. Кроме того, скорость пара относительно капли также невелика и ввиду малости коэффициента теплоотдачи испарение капель протекает вяло. В результате доля тепла, подводимая к пару, расходуется в значительной степени на перегрев пара. Кривая изменения температуры стенки по длине трубы характеризуется монотонным ростом (рис. 4.9, а). При больших давлениях и массовых скоростях (например, pw — 3000 кГ/м -с) межфазный тепломассообмен на мелких каплях протекает столь интенсивно, что средняя температура пара незначительно отличается от температуры насыщения. Температура стен- [c.151]

Первый этап. При исследовании массообмена в парогенерирующих каналах с помощью соли-индикатора aS04 было обнаружено, что-отложения сульфата кальция в различных областях теплообмена сказываются по-разному. На рис. 4.35 показаны результаты опыта 1.1. Температурный режим трубки с течением времени меняется. В области развитого кипения температура стенки вследствие образования отложений повышается, а в области ухудшенного теплообмена — понижается. Темп изменения температуры в области ухудшенного теплообмена существенно больше, чем в области объемного кипения, причем в этом случае наиболее интенсивный спад температуры наблюдался на выходе из эксперимент тального участка. [c.191]

В ТО время как в области объемного кипения прирост температуры соизмерим с погрешностью измерения термопар (рис. 4.37, б). Остальные закономерности те же, что и в опытах на пересыщенных растворах. В частности, за 53 ч опыта температура стенки на выходе из канала снизилась с 527 до 439° С. Величина солесодержания питательной воды сказалась на интенсивности изменения температуры стенки поверхности нагрева как в области развитого кипения, так и в области ухудшенного теплообмена. Если при питании стенда пересыш енным раствором сульфата кальция максимальная величина скорости изменения температуры стенки в области развитого кипения составила 0,5—1,25° С/ч, а в области ухудшенного теплообмена 4—13,5° С/ч, то при подаче ненасыщ,енного раствора она соответственно составила 0,3° С/ч и 0,8—1,5° С/ч. Отметим, что в закризисной области температурный напор в ряде случаев уменьшался со 150—170 до 10—30° С. [c.193]

Профиль температур тарировок при развитом кипении в начале и в конце опыта соответствует профилю отложений. По этим данным можно сделать ориентировочные расчеты толщины отложений. Если принять удельный вес отложений равным 2,5 г/см , то в области развитого кипения ботл = 62 — 70 мкм, а в области ухудшенного теплообмена ботл = 33 мкм. Полагая теплопроводность гипсовой накипи равной 1,16 Вт/м- [c.195]

Смотреть страницы где упоминается термин Область ухудшенного теплообмена : [c.247] [c.143] [c.6] [c.16] [c.257] [c.265] [c.28] [c.29] [c.55] [c.194] [c.251] [c.223] [c.491] [c.343] [c.341] [c.63] [c.350] [c.359] [c.361] [c.362]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...