Определение положения нейтральной оси при чистом изгибе

Определение положения нейтральной оси в кривом брусе при чистом изгибе. Для определения по формулам (15.9) и (15.10) напряжений Б кривом брусе при изгибе нужно прежде всего определить величину е (расстояние от нейтрального слоя до центра тяжести) [c.435]

Определение положения нейтральной оси при чистом изгибе [c.418]

ОПРЕДЕЛЕНИЕ ПОЛОЖЕНИЯ НЕЙТРАЛЬНОЙ ОСИ ПРИ ЧИСТОМ ИЗГИБЕ [c.479]

Сен-Венан нашел способ определения положения нейтральной оси сечения при косом изгибе решил задачу определения больших прогибов консоли (в случае неприменимости приближенного дифференциального уравнения изогнутой оси) решил задачу изгиба балки, материал которой не следует закону Гука исследовал изгиб кривых стержней плоских и двоякой кривизны вывел формулу для определения продольной деформации винтовых пружин провел дальнейшую разработку теории кручения призматических стержней развил вторую теорию прочности дал расчетную формулу для валов, работающих в условиях совместного действия кручения и изгиба показал, что в частном случае плоского напряженного состояния при аг = —вызывается чистый [c.562]

Метод определения положения нейтрального слоя в ремне как при чистом изгибе, так и при одновременном действии изгиба и растяжения изложен в работе [62]. Там же приведен способ нахождения нейтрального слоя на готовых ремнях методом покрытий. [c.85]

Определение числа степеней свободы т деформируемого сплош-него тела связано с существенными затруднениями. В ферме это число легко определяется как количество возможных (и независимых) перемещений ее узлов (см. рис. 7.4). Нетрудно его определить и в некоторых других случаях. Например, однородный изотропный брус постоянного поперечного сечения при чистом изгибе от носительно оси симметрии сечения имеет только одну степень свободы соображения симметрии приводят к тому, что поперечные сечения должны оставаться плоскими (края не учитываются), а нейтральная ось независимо от характера деформации (упругая, пластическая) — совпадать с центральной. Обобщенным перемещением здесь служит кривизна. Брус при чистом косом изгибе, если сечение имеет не более одной оси симметрии, имеет три степени свободы (две кривизны и деформация осевой линии представляют три обобщенных перемещения). При поперечном изгибе брус имеет уже, строго говоря, бесконечное число степеней свободы для определе-, ния деформаций нужно задать кривизны и положения нейтральных осей во всех сечениях (сдвиг во внимание не принимается). Но для получения приближенного решения, более простого и в то же время [c.161]

Внецентренное сжатие стержней большой жесткости в пластической области. Так как при внецентренном сжатии, так же как и при чистом изгибе, нормальные напряжения, а следовательно, и соответствующие им деформации изменяются пропорционально расстояниям волокон от нейтральной плоскости, то пластические деформации впервые появляются в волокнах, наиболее удаленных от этой плоскости, в большинстве случаев — в сжатых. По мере роста деформаций пластическое состояние охватывает все большее и большее число волокон, так что в се-чении образуются целые зоны пластичности, охватывающие все большую и большую часть сечения. Граница между упругой и пластической зонами постепенно приближается к нейтральной оси, которая в свою очередь меняет свое положение. В зависимости от поведения материала при пластической деформации окончание этого процесса может иметь различный характер. Мы рассмотрим только случай, когда материал деформируется пластически без упрочнения и имеет одинаковые пределы текучести при растяжении и сжатии. В этом случае пластическая деформация, начавшаяся в сжатой зоне сечения, при определенной величине нагрузки распространяется и на растянутую зону, охватывая постепенно все большую и большую ее часть. Таким образом, за предельное состояние можно принять такое, при котором та и другая зоны сечения оказываются в со- стоянии пластической деформации, т. е. напряжения во всех точках равны соответствующему пределу текучести. Тогда на основании (7.1) получим [c.257]

Формула (IV.21) в известном смысле универсальна, поскольку, с одной стороны, она пригодна для определения несущей способности при всех случаях положения нейтральной оси в прямоугольном сечении (далее будет показано, что формула (IV.21) также пригодна и для всех случаев таврового сечения) с другой стороны, из формулы (IV. 13) последовательным исключением составляющих внешних силовых воздействий можно получить расчетные формулы для вычисления несущей способности на поперечный изгиб с кручением, на косой изгиб, на чистый поперечный изгиб и на чистое кручение. [c.162]

Отметим имеющийся опыт экспериментального определения положения нейтральной оси для беспрокладочного фланцевого соединения при его чистом изгибе (см. рис. 3, рис. 4) [24]. Обозначим 2 1 —число болтов, отсчитываемых против часовой стрелки от центра поперечного сечения болта 6 (см. рис. 1) до центра поперечного сечения болта, через который проходит нейтральная ось [24] 2(3,7 8 есть число болтов, равное 3, аналогично отсчитываемых от центра поперечного сечения болта 6 до центра поперечного сечения болта 7 Асгг есть -я ордината пунктирной кривой на рис. 4 [24], где i принимает значение абсцисс 30, 45, 60, 75 тс-см У1 — разность между ординатами пунктирной и сплошной кривых (рис. 4 [24]) при указанных выше значениях абсцисс. Поскольку плоскость, проходящая через средины болтов нормально оси фланцевого соединения, остается плоской и при изгибе соедине- [c.71]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...