Критерии начала пластического деформирования

Критерии начала пластического деформирования [c.152]

Поверхность нагружения материала и ее эволюция при неупругом деформировании. В теории пластического течения понятие поверхности текучести (нагружения) занимает центральное место. В частности. Для учета деформационного упрочнения необходима информация об изменении положения и формы поверхности текучести в процессе неупругого деформирования. Получению этой информации посвящено значительное число экспериментальных исследований. Однако фактически четкой границы ме кду упругим и неупругим поведением реального материала не существует, и получаемые иэ опытов результаты существенно зависят от принятого критерия начала неупругого деформирования и величины [c.218]

Если на стадии упругого деформирования матрицы на сдвиг или при последующих пластических деформациях матрицы касательные напряжения на границе раздела волокна и матрицы Г/ превысят значение сдвиговой прочности связи Туь, то начнется отслоение разрушившегося волокна от матрицы. Касательные напряжения связаны со сдвиговыми деформациями, которые, в свою очередь, выражаются через перемещения волокон (7о1 В силу этого за критерий начала отслоения удоб- [c.118]

Поэтому при решении задач об определении напряженного и деформированного состояния однородного изотропного тела, нагруженного за пределами упругости, необходимы уравнения пластического состояния материала (уравнения связи между напряжениями и деформациями или между напряжениями и скоростями деформаций). Такие уравнения устанавливаются на основании законов теории пластичности. Однако прежде, чем перейти к описанию этих законов, сформулируем условия начала текучести, представляющие собой критерии перехода материала в точке тела из упругого состояния в пластическое, т. е, условия начала возникновения пластических деформаций. [c.81]

В процессе неупругого деформирования упрочняющегося материала указанная поверхность может смещаться и изменять свою форму исследованию ее эволюции было посвящено немало экспериментов, поставленных различными авторами [2, 81, 90]. Но даже из опытов при простых видах нагружения (растяжение, сдвиг) хорошо известно, что сравнительно резкий переход от упругого деформирования к иеупругому наблюдается лишь при повторном нагружении (после разгрузки), если оно происходит в том же направлении, что и начальное. При нагружениях обратного знака и близких к нему этот переход оказывается таким же, как при начальном нагружении, или еще более плавным. Поэтому при определении поверхности нагружения приходится вводить какой-либо критерий, характеризующий начало пластического деформирования, и конкретный числовой допуск на изменение этого критерия. В качестве критериев предлагались длина пути неупругого деформирования (опре- [c.122]

Если критерий начала появления пластических деформаций установлен, то следующим шагом было необходимо предоложить уравнения, связывающие пластические деформации с напряжениями. Такие уравнения были в простейшей редакции предложены Рейссом. Оказалось, что даже при весьма сложном нагружении они обладали свойствами, характерными для ряда материалов. Можно заметить аналогию между сопротивлением пластическому деформированию и сухим трением [2]. Уравнения Рейсса являются всего лишь реализацией этой аналогии в тензорной форме [3]. Роль сухого трения в уравнения играет предел текучести по Мизесу, т.е. условие, что среднее касательное напряжение, коль скоро оно достигнуто, [c.74]

Структура и свойства сварных соединений этих сплавов целиком определяются процессом сварки. Поэтому основным критерием выбора режимов и технологии сварки является оптимальный интервал скоростей охлаждения Дшопт, в котором степень понижения уровня пластических свойств и ударной вязкости околошовной зоны и шва в сравнении с основным металлом оказывается наименьшей. Если сплавы применяются в деформированном состоянии и после сварки отжигу не подвергаются, то в связи с опасностью резкого разупрочнения дополнительным критерием служит длительность (/р) пребывания основного металла выше температуры рекристаллизации обработки в участке зоны термического влияния, нагреваемом до температуры начала а -> р превращения. При невысоком содержании А1 (до 4—4,5%) и Р-стабилизаторов (не выше предела растворимости в а-фазе) сплавы рассматриваемой группы имеют достаточно широкий интервал Ашопт- [c.68]

Структура и свойства сварных соединений этих сплавов целиком определяются процессом сварки. Поэтому основным критерием выбора режимов и технологии сварки является интервал скоростей охлаждения в котором степень снижения уровня пластических свойств и ударной вязкости околошовной зоны и шва в сравнении с основным металлом оказывается наименьшей. Если сплавы применяются в деформированном состоянии и после сварки отжигу не подвергаются, то в связи с опасностью резкого разупрочнения дополнительным критерием служит длительность пребывания основного металла выше температуры рекристаллизации обработки в участке зоны термического влияния, нагреваемом до температуры начала a -превращения (см. рис. 10). При невысоком содержании А1 (до 4—4,5%) и -стабилизаторов не выше предела растворимости в а-фазе эти сплавы имеют достаточно широкий интервал Наиболее высокими характеристиками пластичности сварные соединения этих сплавов обладают при средних или относительно высоких скоростях охлаждения, соответствующих режимам аргонодуговой сварки металла средней или малой толщины. При мягких режимах пластичность снижается вследствие роста зерна и перегрева металла в околошовной зоне, а при весьма жестких режимах — за счет образования болое резких закалочных а -структур. Уровень пластргаеских свойств сварных соединений этих сплавов и ширина существенно зависит от содержания газов, алюминия, тина и количества -стабилизаторов. Особенно резко пластичность надает нри высоком содержании алюминия (ОТ4-2, АТ6, АТ8). [c.277]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...