Гипотеза ломаных сечений

Приведем теперь решение аналогичной задачи на основе гипотезы ломаных сечений (см. рис. 50). Расчетная схема остается здесь такой же, что и на рис. 49. Построение ломаного сечения отличается от построения цилиндрического сечения тем, что через точку С переходного закругления проводится нормаль F до пересечения с осью в точке F и через эту нормаль—плоскость, перпендикулярная плоскости чертежа. Такое же сечение проводится и по другую (нижнюю) сторону от оси симметрично сечению F. Очевидно, что [c.151]

Как видно из сопоставления цифр этой таблицы, обе гипотезы лишь приближенно отвечают экспериментальным результатам. Численно и качественно лучшие результаты дает гипотеза ломаных сечений, которая при значении ф = 30° также, как эксперимент, дает максимальное значение (ff )max, отличающееся, однако, от экспериментального на 17%. Обе гипотезы, особенно же гипотеза цилиндрических сечений, дают заниженные по сравнению с экспериментальными значения. Для качественных суждений более пригодной представляется гипотеза ломаных сечений. [c.159]

В табл. 23 сопоставлены результаты теоретических значений величин (dr)max И (а )тах ПО гипотезам цилиндрических и ломаных сечений при /и = 5 (в стадии деформации установившейся ползучести), рассчитанные по формулам (11.56)—(11.5г), (11.86)—(11.9а) и (11.31а)—(11.32а). Сопоставление между собой цифр этой таблицы и сравнение с предыдущей говорит о большей логичности гипотезы ломаных сечений, дающей максимум ( r )max при том же значении ф = 30°, что и табл. 22, в то время как гипотеза цилиндрических сечений не обнаруживает максимума в пределах значений ф от ф = 5° до ф = 60°. Дальнейшие расчеты по изложенным выше соображениям будем производить по гипотезе ломаных сечений. [c.159]

По гипотезе ломаных сечений 4,11 4,59 5,00 5,31 5,51 5,61 5,61 5,52 5,34 5,07 4,75 4,35 [c.160]

По гипотезе ломаных сечений 1,94 2,14 2,31 2,43 2,49 2,50 2,46 2,36 2,21 2,03 1,82 1,58 [c.160]

Рассчитанные с помощью гипотезы ломаных сечений значения коэффициента формы зуба по местным напряжениям при приложении нагрузки [c.197]

Гипотеза ломаных сечений применима к балкам с кривой осью и к прямому брусу с несимметричными относительно оси ослаблениями. Для вала переменного сечения гипотеза ломаных сечений переходит в гипотезу конических сечений. Применение гипотезы ломаных сечений к другим случаям расчета см. [4]. [c.418]

Гипотеза ломаных сечений применима к балкам с кривой осью и к прямому брусу с несимметричными относительно оси ослаблениями. [c.289]

Верховский А. В., Гипотеза ломаных сечений и её применение к расчёту стержней сложной конфигурации, Известия Томского политехнического института, т. 61, вып. 1, 1947. [c.298]

Напряжение от сжимающей силы sin Ох также следовало бы определять на основе гипотезы ломаных сечений. Учитывая относительно небольшую величину напряжения сжатия, для упрощения расчета с достаточной точностью можно принять, что это напряжение равномерно распределяется по сечению ADB-. [c.176]

Гипотеза Баландина о сопротивлении разрушению 435 --ломаных сечений 418 [c.540]

По аналогии с этим следует предполагать, что в общем случае симметричного стержня переменного сечения (рис. 41) гипотезы цилиндрических и ломаных сечений дают наиболее точные результаты тогда, если касательные к профилю такого стержня в двух точках С, расположенных симметрично относительно его оси, пересекаются в точке приложения силы Р, производящей изгиб стержня перпендикулярно его оси. Это имеет место, очевидно, лишь для одного вполне определенного цилиндрического или ломаного сечения. Для всех остальных сечений, а также при каком-нибудь другом способе приложения нагрузки обе гипотезы А. В. Верховского дают менее точные результаты. [c.128]

Таким образом, следует считать, что гипотезы цилиндрических и ломаных сечений дают тем более точные результаты, чем ближе изгибающая нагрузка к сосредоточенной силе, перпендикулярной [c.128]

В качестве расчетной примем схему зубцов, изображенную на рис. 49 и 50. При этом, несмотря на тот факт, что зубец не является симметричным телом, представляется возможным использовать гипотезы А. В. Верховского, развитые им применительно к симметричным стержням переменного сечения, ибо наклон зубцов нижней сжатой прямолинейной части их профиля не должен существенно отражаться на величине напряжений в цилиндрических или ломаных сечениях, пересекающих нижнюю сторону или соответствующее закругление и определяемых углами ф (рис. 49 и 50) в пределах а ф я/2. При этом фактическое очертание нижней части зубца заменяется штриховым, аналогичным верхней части профиля. [c.147]

Переходя теперь к расчету концентрации напряжений при изгибе зубцов, прежде всего решим вопрос о том, какой из гипотез целесообразнее воспользоваться, — гипотезой цилиндрических или ломаных сечений. [c.158]

Это уравнение в вариациях позволяет получить уравнения равновесия элемента рассматриваемого тела и совокупность всех вариантов граничных условий на поверхности тела. Для этого необходимо конкретизировать связь между деформациями е и перемещениями и). Тогда условие (3.3) позволяет получить соответствующие уравнения равновесия и граничные условия. Последнее обстоятельство оказывается особенно важным при построении различных вариантов приближенных теорий, основанных на тех или иных кинематических гипотезах (гипотеза плоских сечений, прямой нормали, ломаной нормали и т. д.). Зададим, например, связь деформаций с перемещениями линейными соотношениями [c.73]

В тех случаях, когда можно пренебречь поперечным сжатием заполнителя, но необходимо учесть податливость заполнителя на поперечный сдвиг, расчет трехслойных оболочек выполняют с использованием гипотезы ломаной линии [19]. Согласно этой гипотезе нормальные перемещения всех слоев принимаются одинаковыми. Касательные перемещения в пределах каждого слоя распределяются линейно по координате г и формируют в общем случае ломаный профиль сечения, как это показано на рис. 5.3. [c.197]

Вал переменного диаметра. Гипотеза V ломаных сечений -1 переходит в гипотезу конических сечений — при деформации конические сечения не искажаются и образующие конусов остаются прямыми — см. [3]. [c.290]

Точность любого метода расчета по местным напряжениям можно проверить сопоставлением расчетных напряжений с найденными методом фотоупругости для зубчатых колес из изотропных оптически активных материалов, для которых Кт = Ка. Та-кое сопоставление показало, что точность расчета методом ломанных сечений не всегда одинакова. Это не явилось неожиданностью, поскольку находимые в этом случае методами сопротивления материалов (в отличие от методом теории упругости) местные напряжения получаются приближенными. Наиболее близкое совпадение расчета на основе гипотезы А. В. Верховского и эксперимента было получено для зубьев нулевого зацепления (1 = 0), нарезанных инструментом со стандартным исходным контуром. Для корригированного зацепления, а также [c.173]

В аналитическом исследовании Н. 3. Супоницкого [34], на основе теории малых упругопластических деформаций и гипотезы ломаных сечений А. В. Верховского [1], дан метод определения распределения нагрузки между зубцами. В работе того же автора [35] исследованы, кроме того, на основе работы [34] и некоторых элементарных соображений, распределение усилий между зубцами в процессе ползучести и влияние зазоров на величины этих усилий. [c.7]

Напряжение оа наиболее просто определяется по известной гипотезе ломаных сечений проф. А. В. Верховского [29] либо по формуле Хейвуда [45], полученной по результатам анализа диаграмм фотоупругости. [c.153]

Напряжение наиболее просто определяется по известной гипотезе ломаных сечений проф. А. В. Верховского [25] либо по формуле Хейвуда [381, полученной на основании анализа диаграмм фотоупругости. При использовании метода А. В. Верховского значение крутящего момента, соответствующего началу текучести в точке А на контуре переходной кривой (рис. 5.8), определяется по зависимости [c.189]

Коэффициенты формы зуба по методу В. А. Устиненко определены для зубьев внешнего и внутреннего зацепления и нагрузки, приложенной к вершине зуба. При расчете зубьев внешнего зацепления, нагруженных в точке пересопряжения, с достаточной точностью можно пользоваться значениями коэффициента формы зуба, вычисленными с применением гипотезы ломаных сечений. На рис. 151 приведен график для определения коэффициента фор-12 179 [c.179]

Анализ явления концентрации напряжений при изгибе будет нами произведен на основе гипотез цилиндрических и ломаных сечений А. В. Верховского [1], которые в случае изгиба симметричного стержня переменного сечения сводятся к тому, что два смежных цилиндрических сечения С АС и iAj i или ломаных сечения СВС и iBi i (рис. 41), нормальных к контуру стержня до деформации, после деформации поворачиваются относительно друг друга, не искажаясь (см. штриховые линии на рис. 41). [c.127]

Таким образом, гипотеза ломаной линии позволяет с помощью перемещений срединного слоя заполнителя х, щ, щ и углов поворота сечений заполнителя i ii, г з2 вычислить перемещения в любой точке трехслойной оболочки. Для обшивок следует воспользоваться зависимостями (5.16), (5.17) для заполнителя — (5.14). Перемещения 1, 2, 8 и углы поворота ij i, ijig являются независимыми переменными и подлежат определению. [c.198]

Метод, основанный на гипотезе А. В. Верховского, согласно которой предполагается, что при упругой деформации зубьев плоскими остаются ломаные сечения, нормальные к переход-(ной поверхности у основания зуба [21]. Расчет по методу ломаных сечений дает возможность вычислить близкие к действительным значения местных напряжений. Если нужно, то можно выделить теоретический коэффициент концентрации напряжений как частное от деления наибольшего местного напряжения на соответствуюшее номинальное напряжение (в той же точке переходной поверхности). [c.173]

Рассмотрим образование деформаций и напряжений при однопроходной сварке встык двух пластин в предположении, что напряжения одноосны, соблюдается гипотеза плоских сечений (поперечные сечения свариваемых пластин не искривляются), идеально упруго-пластический материал имеет зависимость т =f(T), представленную на рис. 6-4,6 ломаной линией /. [c.140]

Рассмотрим, как определяется напряжение изгиба в зубе на основе гипотезы А. В. Верховского о неискривляемости при изгибе ломаных плоских 2 сечений, нормальных переходной кривой у основания зуба. [c.174]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...