Испытания Температуропроводность

Для измерений коэффициента температуропроводности твердых, сыпучих и волокнистых материалов, коэффициенты теплопроводности которых не превышают 1 вт-мг -град , используются а-калориметры стенда. Оболочки их имеют цилиндрическую, дисковую или прямоугольную форму. Выбор для испытаний того или иного а-калориметра определяется теплопроводностью и структурой материала. Схема проведения опыта и методика обработки результатов обычные [1, 2]. [c.4]

В проблемной лаборатории тепловых приборов и измерений ЛИТМО в настоящее время разработаны и освоены динамические методы теплофизических испытаний твердых металлов, полупроводников и тепло-изоляторов, в том числе сыпучих и волокнистых материалов [7—13]. Большая часть методических разработок завершена или завершается созданием соответствующих приборов и установок. В частности, закончена разработка прибора для испытаний на теплопроводность и температуропроводность твердых неметаллических (полупроводниковых и теплоизоляционных) материалов в интервале температур 20—400""С [11], установка для измерения истинной теплоемкости и теплот фазовых превращений металлов и сплавов в интервале 20—1100° С [7, 8), первый вариант установки для измерения коэффициента температуропроводности металлов п сплавов в температурном интервале 20—ЮОО С. Заканчивается создание прибора для автоматизированных измерений теплопроводности, теплоемкости и температуропроводности твердых неметаллических материалов в интервале температур от —120 до [c.5]

На рис. 4 показан график функции Kn = /(Bi), построенный на основании решения уравнения (2). При обработке экспериментальных кривых определяется темп охлаждения и отношение температур р. Графики на рис. 3 и 4, а также формула (3) дают все необходимые данные для определения режима испытаний и коэффициента температуропроводности а. [c.73]

Определить коэффициенты тепло- и температуропроводности при комнатной температуре для резины на основе наирита, наполненной техническим углеродом ДГ-100 в количестве 50 ч. на 100 ч. (масс.) каучука. Воспользоваться результатами испытания плоского вулканизованного образца, выполненного по методу двух температурно-временных интервалов. Толщина образца h = 3,95 мм. [c.103]

Промежуточное (между твердым и газовым) жидкое состояние вещества порождает специфические трудности в изучении его структуры. Значительная часть информации о структуре твердых гетерогенных систем может быть получена из механических испытаний и изучения диаграммы состояния. При исследовании структуры жидких систем такие методы оказываются практически бесполезными. Основной объем информации о структуре жидкостей и их смесей получается при изучении ослабления и рассеяния различных видов электромагнитных колебаний и волн (рентгенографический, оптический, радиоспектроскопический, ультразвуковой анализ), термодинамических параметров состояния (плотность, сжимаемость, теплоемкость, коэффициенты температурного расширения и др.) и переносных свойств (вязкость, диффузия, тепло- и температуропроводность). [c.196]

Зависимость теплофизических характеристик от температуры проявляется при резании и отражается на стойкости инструмента. Важное свойство быстрорежущей стали - теплопроводность, от которой зависят тепловая нагруженность и износ лезвия. Широкие испытания быстрорежущей стали различных марок обнаружили рост коэффициентов теплопроводности и удельной теплоемкости с ростом температуры нагрева при снижении температуропроводности (см. табл. 7.11). Хорошие теплофизические характеристики кобальтовых и молибденовых сталей улучшают работу инструментов при высоких температурах резания. Роль теплопроводности проявляется при повышенной скорости резания, где имеет преимущество кобальтовая сталь. Ванадиевые стали при худших теплофизических характеристиках имеют большую твердость, а поэтому показывают высокую износостойкость при мепьшей скорости резания. [c.141]

В качестве примера возьмем теплобетон, в котором наполнителем служит крупнозернистый шлак с зернами размером 30—40 мм. Если для испытания такого материала применить какой-либо из методов пластинки, образец необходимо взять толщиной 80—100 мм, а в соответствии с этим диаметр его должен быть выбран не менее 400—500 мм. При малой температуропроводности теплобетона стационарный режим в столь большом образце будет устанавливаться крайне медленно, и для массовых испытаний метод окажется совершенно непригодным. Здесь можно применить первый метод регулярного режима, так как этот режим наступает несравненно быстрее, чем стационарный. Однако вследствие неоднородности материала для получения средних значений коэффициента теплопроводности мы и здесь вынуждены брать образцы весьма больших размеров. Обычная форма образцов (параллелепипед или цилиндр) в этом случае мало рациональна, потому что коэффициент К для этих форм весьма велик, в связи с чем число т мало и продолжительность опыта велика (составляет примерно 1—2 часа). [c.248]

При испытании материалов с малой температуропроводностью, не превышавшей 0,02 м час, отметку моментов времени можно вести с помощью двух секундомеров. Но при больших значениях т, как правило, М. П. Безпечный применял хронограф в сочетании с хронометром моменты времени отмечались на бумажной ленте и фиксировались с точностью до 0,1 сек. [c.383]

Метод трубки реализован для изучения твердых теплоиЗоляторов (пластмасс, огнеупоров) и полупроводников (спеченных или спрессованных окислов, карбидов, силицидов и т. п.). Разработанный для этой цели прибор ДК-а -900 (рис. 2-24) позволяет осуществлять комплексное определение теплоемкости и температуропроводности образцов при разогреве их в диапазоне температур 50—900° С со скоростями от 0,4 до 3 градкек. Испытания проводятся в воздушной среде на образцах диаметром 20 мм и длиной от 100 до 180 мм. Образец обычно составляется из нескольких коротких стержней. Термопары устанавливаются внутри образца в трех осевых отверстиях диаметрами 1,2 мм, высверливаемых от одного из торцов до средней плоскости. Два отверстия (центральное с г = О и боковое с г sts гьг 9 мм) служат для регистрации радиального перепада температуры, а третье (г = = Ry QJ мм) используется для замера среднеобъемной температуры (т) образца. Расчет коэффициента температуропроводности производится по формулам (1-48), (1-49). [c.63]

На рис. 2 показана фотография прибора для измерений коэффициентов теплопроводности и температуропроводности теплоизоляционных и полупроводниковых материалов в интервале температур 20—400°С. Прибор имеет настольное оформление, состоит из калориметрического устройства I для измерений коэффициента теплопроводности (л-калориметра), калориметрического устройства 2 для измерений коэффициента температуропроводности (а-калориметра) и измерительного пульта 3. В приборе предусмотрены испытания при трех режимах разогрева образца с примерными скоростями 3, 6 и 9° в минуту. Испытуемые образцы выполняются в виде дисков диаметром не более 20 мм. При испытаниях на теплопроводность требуется один образец толщиной 0,5—3,0 мм, а на температуропроводность —два одинаковых образца толщиной 3— 6 мм. Прибор пригоден для исследования материалов с теплопроводностью не более 0 вт-м -град , т. е. для полупроводников, твердых теплоизоляторов, пластмасс, резины, тканевой и листовой изоляции, а также трудноиспаряемых жидкостей. Последние при этом должны заливаться в специальную кювету. [c.6]

Следует отметить, что при высоких температурах начинает заметно сказываться влияние температуры на коэффициент теплообмена а за счет большой доли лучеиспускания. Однако из формулы (3) можно видеть, что ошибка в определении коэффициента температуропроводности а зависит от правильности определения значения темпа охлаждения, а также от того, насколько темп изменяется как во времени, так и в пространстве. Из графика на рис. 4 видно, что при испытаниях при высоких значениях критерия Био (порядка 10) увеличение коэффициента а в 2 раза влечет за собой изменение темпа охлаждения т на 10—15%. При значениях критерия Bi = 2 увеличение а в 2 раза изменяет т на 50— 60%, при Bi l —на 80%. При испытаниях на газодинамическом стенде за счет конвекции наблюдались значения гх = 250—350 ккал/ м час град, а при впрыскивании воды а= 1000 ккал1м час град. [c.73]

Деля уравнение (5) на уравнение (6), находим выражение, из которого можно определить по известным из эксперимента темпам охлаждения OTi и ni2 значение коэффициента температуропроводности а. Если при испытаниях пластин из эталонного материала с известным коэффициентом X установить значения а, то, пользуясь этими же формулами, можно определить коэффициент теплопроводности для исследуемого материала. При определении а темпы охлаждения следует вычислять для каждой из пластин в моменты соответствующих равных температур. Определение а необходимо также проводить с учетом соответствующей температуры. Нужно иметь в виду, что а для эталонного материала и исследуемого могут отличаться при одинаковых температурах за счет разных значений коэффициентов черноты тела. Правильный подбор эта-. чонного материала сводит эту погрешность к минимуму. [c.75]

Существующие приборы для определения коэффициента теплопроводности X, основанные на стационарном тепловом режиме, неприменимы для испытания высокополимеров из-за длительности термостати-рования и наличия больших перепадов температуры в испытуемом образце. В них невозможно одновременное определение коэффициентов теплопроводности X и температуропроводности а, а также получение зависимости теплофизических характеристик высокополимеров от воздействия параметров внешней среды. [c.103]

Диэлектрические свойства материала при различной температуре представлены в табл. 52—54. Результаты измерений коэффициента линейного расширения и коэффициентов тепло- и температуропроводности однонаправленного и ортогонально армированного (1 ) материала 33-18С приведены в табл. 55, 56, где даны только средние значения измеряемой величины, так как разброс результатов испытаний незначителен. [c.75]

Рассмотрим основные причины снижения точности определения коэффициента теплопроводности динамическими методами при высоких скоростях нагрева. Увеличение скорости нагрева приводит к пропорциональному увеличению перепада температуры по толщине образца. Если для данного материала характерны ярко выраженные температурные зависимости теплофизических свойств, то обработка результатов испытаний по формулам теории квазистационарного режима нагрева, полученным при условии постоянства коэффициента температуропроводности (а = onst), возможна только при выполнении следующего ограничения - [c.117]

Изучение влияния сжимающих напряжений на теплофизические свойства стеклопластиков проводилось с помощью импульсного метода (рис. 111.21). После испытаний ненагруженных образцов и определения времени наступления максимума температуры в спае термопары, установленной на некотором расстоянии от источника тепла, образец нагружался постоянной сжимающей силой. Поскольку расстояние между источником тепла и спаем термопары практически не изменялось, коэффициенты температуропроводности обратно пропорциональны временам наступления соответствующих максимумов температуры аеж/а тах/ тахсж- [c.173]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...