Теплоперепада распределение по ступеням

Теплоперепада распределение по ступеням 147—151, 174—178 Теплофикационный пучок 206 Теплофикация 21 Течение диффузорное 42 [c.487]

Остаются открытыми вопросы оптимизации решеток и форм проточных частей турбин, работающих на влажном паре. Не менее важным в этой связи является правильный выбор параметров, распределение теплоперепадов и реактивности по ступеням. Необходимо подчеркнуть также то, что из-за сложности обменных процессов в двухфазных потоках, особенно в условиях потери устойчивости движущихся капель и пленок, сама постановка задачи об оптимизации вызывает значительные трудности. Эта задача усложняется также и потому, что, кроме повышения экономичности, оптимальная проточная часть должна обладать и максимальной устойчивостью к эрозии. В этой связи определенные надежды возлагаются на сепарацию влаги из пространства над рабочими лопатками и через щели в полых сопловых решетках. Перспективными могут оказаться специальные ступени, обладающие повышенной сепарационной способностью. Эти исследования также еще далеки от своего завершения. Требуют дальнейшего совершенствования и методы расчета к. п. д., коэффициентов расхода и [c.4]

Расчет проточной части турбины производится после расчета тепловой схемы турбоустановки (см. 3.12), из которого получают расходы пара по всем отсекам (группам ступеней) турбины. Распределение теплоперепадов по ступеням турбины производится на основе оценки теплоперепадов отдельных ступеней. Теплоперепад ступени турбины AAq зависит от ее среднего диаметра d, отношения окружной скорости рабочих лопаток на среднем диаметре к фиктивной скорости Сф и частоты вращения ротора п. Теплоперепад ступени по параметрам торможения, кДж/кг, вычисляется по формуле [c.262]

Для принятого на основании (3.14) числа ступеней уточняется распределение теплоперепадов по ступеням, чтобы обеспечить выполнение условия [c.264]

Распределение теплоперепадов по ступеням турбины (344). 7-3-2. Расчет ступени турбины (3-iG). 7-3-3. Осевое усилие с 54). 7-3-4. Расчет ступеней турбины при переменном режиме (357) [c.335]

Снизить окружную скорость удалось лишь с введением многоступенчатых турбин, в которых весь перепад теплоты используется не сразу, а по частям, т. е. несколькими ступенями. Распределение всего теплоперепада на несколько ступеней турбины позволило получить умеренные скорости пара на лопатках турбины и добиться таким образом уменьшения отношения скоростей. [c.244]

Влияние изменения расхода пара на распределение давлений и теплоперепадов по ступеням турбины [c.71]

ОЦЕНКА ДИАМЕТРОВ, ЧИСЛА СТУПЕНЕЙ И РАСПРЕДЕЛЕНИЕ ТЕПЛОПЕРЕПАДОВ ПО СТУПЕНЯМ ТУРБИНЫ [c.147]

При распределении теплоперепадов по ступеням необходимо обеспечить плавность изменения диаметров вдоль проточной части от первой нерегулируемой до последней ступени. В конденсационных одноцилиндровых турбинах, когда диаметр первой нерегулируемой ступени составляет 0,4—0,5 диаметра последней, из-за резкого увеличения диаметров проточную часть приходится составлять из двух или более групп ступеней со скачком диаметров при переходе от одной группы к другой. В месте скачка диаметров для организации аэродинамически эффективного входа пара в сопла первой ступени второй группы предусматривают камеру за счет увеличения осевого промежутка между соседними ступенями обеих групп. Если первые ступени выполняют с парциальным подводом пара, то целесообразно все первые ступени с парциальным впуском располагать в первой группе ступеней, а ступени с полным подводом, т.е. с е = 1, — во второй группе, чтобы в камере между группами ступеней обеспечивалось растекание пара по всей окружности на входе во вторую группу. [c.149]

Рис. 5.6. Диаграмма для определения числа ступеней и распределения теплоперепадов по ступеням

Таблица 5.4. Распределение теплоперепадов по ступеням

При разбивке теплоперепадов по ступеням необходимо иметь в виду важные особенности выбора кривой распределения диаметров вдоль проточной части турбины. Обычно при разбивке теплоперепадов исходным является изменение не среднего диаметра d, а так называемого корневого, равного [c.151]

Далее расчет проводим по аналогии с расчетом первого отсека. При корневом диаметре = 0,985 м число ступеней в отсеке получено равным пяти. Распределение теплоперепадов по ступеням приведено на рис. 5.11. Энтальпия пара на входе в отсек вычислена по уравнению смещения с учетом подогрева основного потока теплотой пара протечки через уплотнение между отсеками, энтальпия которой равна энтальпии пара в камере регулирующей ступени [c.167]

В результате распределения теплоперепадов по ступеням при корневом диаметре = 1,178 м получено число ступеней z = 9. [c.167]

В нерегулируемых ступенях распределение давлений и теплоперепадов находят по тем же формулам (6.12), (6.16), (6.19), что и в турбинах с дроссельным парораспределением. Однако допущение о постоянстве абсолютных температур пара в ступенях, достаточно справедливое при изменении расхода пара в турбине с дроссельным парораспределением, менее точно в турбине с сопловым парораспределением, поскольку в этом случае при снижении расхода снижается энтальпия пара в первых промежуточных ступенях, а следовательно, снижается и температура. [c.183]

Почти все разделы, включенные в третье издание книги, пересмотрены и улучшены, а некоторые заново переработаны. В книгу включены новые небольшие разделы основные сведения из механики и теплотехники, распределение давлений и теплоперепадов в ступенях турбин, дренажные устройства, тепловая изоляция, прокладочные материалы и сальниковые набивки, а также несколько разделов по организации эксплуатации. [c.4]

Задача по определению числа ступеней турбины и распределению теплоперепадов по ним не имеет однозначного решения. Как уже указывалось, с увеличением числа ступеней турбины уменьшаются средние диаметры решеток, увеличиваются высоты лопаток и соответственно повышается КПД Т)р,-проточной части. Поэтому, например, у турбины, использующей дорогое топливо или работающей в базовом режиме нагрузки, проточную часть целесообразно выполнять с большим числом ступеней. Наоборот, если в первую очередь важно снизить стоимость изготовления турбины, то ее проточную часть выполняют с пониженным числом ступеней в одном или двух цилиндрах. [c.149]

При построении диаграммы распределения теплоперепадов (рис. 5.6) условие постоянства корневого диаметра приводит к некоторым особенностям в назначении средних диаметров первой и последней ступеней в рассчитываемом отсеке ступеней. В этом случае из уравнения (5.23), принимая е = 1,0 d = = -t- /j, т.е. пренебрегая разностью корневых диаметров по соплам и по рабочим лопаткам, получаем [c.151]

Прежде всего следует выбрать добавочное задание, характеризующее отбор механической энергии по ходу процесса расширения. Затем, предполагая непрерывный отбор механической энергии от расширяющегося потока, можно моделировать турбину с бесконечно большим числом ступеней. В обычных турбинах с конечным числом ступеней задание добавочного уравнения равноценно заданному распределению изоэнтропных теплоперепадов по ступеням. Учитывая опыт ведущих турбостроительных предприятий, воспользуемся при расчетах конкретными или обобщенными прототипами турбоагрегатов и снимем с них распределение теилопере-падов по ступеням, фиксируя давление конца процесса расширения в каждой ступени. При этом будет удобно задать добавочную зависимость в виде [c.81]

До тех пор, пока котельные агрегаты производили пар невысоких параметров, весь тепловой перепад использовался в одноступенчатой турбине. С усовершенствованием котельных агрегатов повысились параметры пара. Повышение давления и температуры пара привело к повышению его энтальпии и соответственно к увеличению абсолютной скорости Си а следовательно, и к еще большему повышению окружной скорости и рабочих лспаток и дисков турбин. Однако по условиям прочности материала окружная скорость не должка превы И8ть ЗОЮ— 400 м/с, так как при больших скоростях возникающие центробежные силы вызывают чрезмерно большие и опасные напряжения в лопатках и дисках турбины. Снизить окружную- скорость удалось лишь с введением многоступенчатых турбин, в которых весь перепад теплоты используется не сразу, а по частям, т. е. несколькими ступенями. Распределение всего теплоперепада на несколько ступеней турби.ны позволило получить умеренные скорости пара на лопатках турбины и добиться таким образом уменьшения отношения скоростей. [c.225]

Таблица 4. Распределение теплоперепадов по ступеням турбнны

Большой интерес представляют кривые, иллюстрируюш,ие распределение влажности за рабочим колесом ступени. Локальная влажность перед и за ступенью измерялась зондом, принцип действия которого основан на емкостном методе (см. гл. 14). Влажность на входе в ступень практически не изменялась по высоте (см. рис. 12-13). Она мало отличается от влажности, полученной путем измерения баланса тепла и расходов пара и воды. Влажность за рабочей решеткой зависит от начальной влажности, располагаемого теплоперепада и отношения скоростей ы/ q. График, представленный для режима г/о = 0,022, показывает существенную неравномерность распределения влаги по высоте, меняющуюся в зависимости от и/со (при M = var). Основная концентрация влаги происходит в периферийных сечениях, что соответствует опытам ЦКТИ [Л. 154] и других организаций. [c.337]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...