Усилие обжатия прокладки

Усилие обжатия прокладки [c.70]

Изгибающие моменты во фланцах от усилий обжатия прокладки F и усилий, действующих в рабочем состоянии, Fy, 2 и F2 (рис. ПЮ.2) определяют следующим образом [c.511]

Изгибающие моменты в опорном бурте определяют 1) от усилия обжатия прокладки Р — по формуле [c.512]

Усилие, необходимое для обжатия прокладки, определяют по формуле [c.376]

Усилие обжатия и допустимые дав.чения для прокладки. Для обеспечения герметичности стыка прокладка должна быть предварительно обжата опреде.ленным давлением (для устранения неплотности прилегания и т. и,). Необходимое усилие обжатия [c.62]

Механизм герметизации прокладками всех Групп характеризуется наличием в месте контакта уплотнителя с фланцем контактного давления рк, обусловленного действием усилия обжатия от силового элемента (рис, 3.26, а). Давление р должно обеспечивать такие упругие и пластические деформации в месте контакта, при которых полностью перекрываются все возможные пути утечки, возникающие вследствие погрешности формы и шероховатости поверхностей фланцев. При этом основным механизмом утечек является контактно- [c.132]

Усилия, необходимые для сжатия фланцевого соединения, различны в период предварительного обжатия прокладки (Qoo) в период нормальной работы (Qp). При обжатии прокладки в трубопроводе еще нет давления среды, и в это время сила Qo6 затрачивается на деформацию гребешков и на создание уплотнительного контакта. В рабочих условиях сила давления среды стремится разжать прокладочное соединение при этом предварительно об- [c.174]

Удельное давление об, необходимое для обжатия прокладки, больше удельного давления др сжатия прокладки в рабочих условиях. Усилие затяжки болтов принимается равным большему из двух усилий Qoб или Qp [c.175]

Перед ввинчиванием адаптера его резьбу покрывают графитовой смазкой момент при затяжке адаптера 25—30 кгс-м. Резьбовая часть адаптера не должна выступать внутрь цилиндра. Для того чтобы равномерно обжать резиновое кольцо 6, нужно фланец 2 и обечайку / сориентировать строго по риске, совпадающей с вертикальной осью отверстия адаптера. Гайку следует затягивать небольшим усилием ключом с рукояткой длиной не более 120 мм. Сильно обжатое резиновое кольцо (более 20% объема) теряет эластичность, быстро стареет и перестает выполнять свои функции. Кроме того, создается реактивная сила от упора кольца в рубашку, которая стремится вырвать адаптер из гильзы и уменьшить усилия обжатия медного кольца, а также увеличивает и без того большие напряжения в резьбовом соединении адаптера. Присоединение водных патрубков ведут обычным порядком. Уплотнительные прокладки заменяют новыми. [c.148]

Усилие затяжки прокладки определяется как наибольшее из двух усилия предварительного обжатия или усилия затяжки в рабочих условиях [11]. [c.84]

Fob — усилие, необходимое для обжатия прокладки, Н(кгс) [c.399]

Усилие, необходимое для обжатия прокладки, [c.403]

При расчете прокладочных уплотнений определяют контактное давление Ыко, достаточное для внедрения материала прокладки в микронеровности уплотняемых поверхностей иа величину, при которой обеспечивается герметичность при малых значениях (близких к нулю) давления в рабочих полостях, и контактное давление М<р, при котором обеспечивается герметичность под давлением рабочей среды [1, 3]. Так как Л кр может быть меньше или больше Л ко, необходимое усилие затяжки прокладок производят по большему из них. Для неметаллических, а также плоских, овальных, восьмигранных и гребенчатых металлических прокладок (рис. 6,6) усилие обжатия при их установке определяют по формуле [c.145]

Усилие предварительного обжатия мягкой прокладки [c.175]

Усилие предварительного обжатия металлической прокладки [c.175]

На внутренней поверхности ширина бакелитового кольца не менее 5 и не более 10 мм. Поверхности рубашки внутри и снаружи на длине, соприкосновения о ребрами втулки до отверстий под адаптеры упрочнены накаткой роликом с усилием 350 10 кгс на каждый ролик. Корпуса адаптеров форсунок и индикаторного крана уплотнены во втулке прокладкой, изготовленной из листовой меди толщиной 2 мм. Ширина пояска обжатия медного уплотнительного кольца не менее 4 мм. [c.121]

Усилие обжатия прокладки по формуле (10.15) при 7обж 30 МПа (см. табл. 10.1) [c.323]

Гребенчатые прокладки (см. рис. 3.25,6) контактируют с фланцами треугольными кольцевыми выступами - гребешками, расположенными с шагом t = 1,5 мм и имеющими на вершинах площадки шириной 0,15...0,23 мм. Необходимое контактное давление создается при удельном усилии обжатия Ра = Рл/inD p) в 2-2,5 раз меньше, чем в плоских прокладках. Гребенчатые прокладки, изготовляемые из алюминия, меди, железа, низкоуглеродистых и высоколегированных сталей, применяют при ру < 14 МПа и 9 570°С [17]. В судостроении применяют прокладки размером xDi X О2, мм [78] [c.139]

Аналогично можно получить выражение для Х(х, Т) в случае 8г, г+ь / г, г+1 onst. Для рзсчета динамики процессов теплообмена в ЭВТИ независимо от принимаемой математической модели, многослойной (3.14) — (3.16) или оплошной среды (3.25), необходимо знать -приведенную степень черноты слоя гг, и коэффициент теплопередачи йг, г+ь приведенная степень черноты бг, зависит от оптических свойств пленки и прокладки. Для алю-минизированных пленок она слабо зависит от температуры ( Ю—15%) и составляет величину порядка 0,05. Коэффициент теплопередачи г, г+i зависит от давления газа в зазоре, от теплофизических и механических свойств пленки и прокладки, а также от усилия обжатия пакета теплоизоляции. Важно отметить, что ki, г+i оказывается зависимым от технологии изготовления и крепления ЭВТИ, т. е. от тех факторов, учет которых невозможен [c.54]

Расчет ппасгаческой трубчатой прокладки [30]. Расчет проводится для неразрезной трубки диаметром 35 мм и толщиной стенки 4 мм, которая помещена в кольцевой паз глубиной 31 мм, т.е. первоначально выступает на 4 мм. Определяются деформации и напряжения при обжатии трубки фланцами на величину 4 мм (смыкание торцов фланцев), нагружении трубки внутренним давлением р = 25,5 МПа и последующей разгрузке. Нагружение осуществлялось небольшими приращениями (рис. 4.14). Ширина площадки контакта в конце обжатия равна 3,96 мм (рис. 4.15), контактное усилие при этом = 594 Н/мм. Видно, что в процессе нагружения распределение контактных давлений существенно меняется. При снятии нагрузки восстановление вертикапьного диаметра трубки составило всего 0,28 мм. В результате действия давления контактное усилие возросло до 674 Н/мм, площадка контакта — до 4,6 мм. При полном снятии нагрузок восстановление вертикального диаметра тр ки составило [c.153]

Усилие предварительного обжатия овальных прокладок об определяется по формулам (46) и (47). В данном случае под понимают условное удельное давление обжатия, отнесенное к проекции прокладки на плоскость фланца. При овальных прокладках из мягкой стали принимают ду = 160 кГ см , а из стали 1Х18Н9Т ду — 220 кГ/см . [c.176]

При испытании на установке ЛП-1 места соприкосновения образца со стенками кернодержателя герметизировали сплавом Вуда. На модернизированной установке УИПК-1У для устранения пристеночного эффекта задавали различное всестороннее боковое обжатие образца— 1 и 10 МПа. На установке ВНИИСТ образец герметизировали с помощью прижима металлического кольца 1 через резиновую прокладку 2 с усилием q (см. рис. 36). Давление газа Р на образец задавали большим, чем рабочее давление газа в газопроводе, на которое рассчитаны выбранные для исследования трубы (не более 0,4 МПа). Исследования проводились при комнатной температуре. [c.76]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...