221—223, 226 — Усилия обжатия

Сопоставление расчетных значений напряжений ае и Стг при средних усилиях обжатия аср=13 МПа в бетоне у трубной ЭП диаметром 150 мм с толщиной стенки 5,5 мм, полученных по формулам (1.1), дало удовлетворительное совпадение с экспериментом, что позволяет рекомендовать приведенную методику расчета для применения при проектировании ЭП в оболочках АЭС. [c.30]

Кроме того, из зависимостей, представленных на рис. 2, видно, что для уровня номинальных эксплуатационных нагрузок = 360 МПа использование МГЩ о усилиями обжатия, приводящими к значениям (З, I < 200 МПа, не имеет практического смысла, поскольку величины тах я 6"/7z изменяются незначительно. [c.6]

Величина вычисляется по закону разгрузки (9.6), исходя из усилия обжатия Яо, что определяет собой высоту внутреннего конуса обжатой тарелки. [c.229]

Усилие обжатия и допустимые дав.чения для прокладки. Для обеспечения герметичности стыка прокладка должна быть предварительно обжата опреде.ленным давлением (для устранения неплотности прилегания и т. и,). Необходимое усилие обжатия [c.62]

Усилие затяжки должно быть больше необходимого усилия обжатия [c.66]

Усилие обжатия прокладки [c.70]

Технологический процесс. Для сплош ных поковок припуски на диаметр и длину принимают уменьшенными в 2 раза по сравнению с припусками для кованых поковок. Припуск по торцам из-за образования утяжин для степеней деформации 8 = 0,50-г-0,75 должен быть увеличен на величину 0,25—0,5 концевого. С повышением прочности обрабатываемого материала и увеличением усилия обжатия глубина утяжин уменьшается. Припуск зависит от кривизны и разностенности (для полых заготовок) исходной заготовки, последуюш,ей обработки, требований к состоянию поверхностного слоя изделия. Допуски на размеры при- [c.360]

По конструкции силового элемента уплотнения, создающего осевое усилие обжатия Ра, соединения подразделяют на болтовые (см. рис. 3.24, а-в), бу-гельные (см. рис. 3.24, г) и соединения [c.131]

Механизм герметизации прокладками всех Групп характеризуется наличием в месте контакта уплотнителя с фланцем контактного давления рк, обусловленного действием усилия обжатия от силового элемента (рис, 3.26, а). Давление р должно обеспечивать такие упругие и пластические деформации в месте контакта, при которых полностью перекрываются все возможные пути утечки, возникающие вследствие погрешности формы и шероховатости поверхностей фланцев. При этом основным механизмом утечек является контактно- [c.132]

Рао -I- Sap) и они удлиняются, поэтому необходимо увеличивать начальное усилие обжатия. [c.139]

Результирующее усилие обжатия бетона, равное сумме усилий в каждом стержне, должно проходить строго в середине поперечного сечения нижнего пояса фермы. Несимметричное положение напряженных стержней в поперечном сечении нижнего пояса после твердения бетона и его обжатия приведет к смещению этой результирующей и, как следствие, к выпучиванию нижнего пояса в сторону, обратную смещению. Выпучивания могут достигать размеров, приводящих к браку изделия. Правильность положения самих пазов проверяется при изготовлении формы. Количество пазов обычно рассчитано на изделие с максимальным количеством стержней. При изготовлении изделий с меньшим количеством предварительно напряженных стержней необходимо следить за установкой их в те пазы, которые соответствуют положению стержней в изделии. [c.337]

Необходимое усилие обжатия [c.74]

Тяговое устройство гусеничного типа снабжено гидравлическим устройством, при помощи которого регулируется расстояние между тянущими лентами и усилия обжатия. [c.314]

Рассмотрим численные примеры сопоставления опытных данных с результатами вычислений усилий обжатия круглых цилиндров по формулам (9-3), (9-4) и (9-10) с использованием вспомогательной таблицы значений kf = (ф, /) (табл. 22). [c.249]

При вычислении потребного усилия обжатия применима формула (9-10) как в случае круглого сечения, так и в случае длинной полосы. При этом значение Р условно усредненной по высоте Площади поперечного сечения обжимаемого тела в обоих случаях может быть вычислено по формуле (9-4). Естественно, что формулы (9-10) и (9-4) могут быть применены и в любом промежуточном случае, т. е. в случае обжатия плоско-параллельными бойками тел с односвязным контуром произвольной формы. Значение интенсивности напряжений о,- в общем случае односвязного контура произвольной формы может быть найдено по кривой о,- -> для данного материала при значении [c.260]

Значение входного числа габл. 22 в случае использования ее для вычисления усилия обжатия при произвольной форме односвязного контура можно вычислить по формуле [c.260]

Типы 175, 226 — Усилия обжатия 175, 176, 223 [c.402]

Для силового и энергетического расчета обжимных машин необходимо правильно определять усилие обжатия. Усилие обжатия на коническом участке заготовки, МН [24] [c.242]

Усилие обжатия на цилиндрическом участке где 1 —длина бойка, м. [c.243]

Трубы 8X1,5— 35Х 3 продолжительность сварки 0,5—6,0 с усилие обжатия 1500 кгс зажим вручную обжатие с помощью гидравлической системы [c.79]

Трубы диаметром 17—90 мм усилие обжатия 2,0— [c.79]

ЕО — относительная продолжительность включения (ПВ), % Р — сила, кгс Рзр — усилие зажима, тс Fst — усилие обжатия, тс // — импульсная частота, Гц / —частота, Гц НВ — твердость по Бринеллю, кгс/мм к — усиление шва, мм [c.437]

Перед ввинчиванием адаптера его резьбу покрывают графитовой смазкой момент при затяжке адаптера 25—30 кгс-м. Резьбовая часть адаптера не должна выступать внутрь цилиндра. Для того чтобы равномерно обжать резиновое кольцо 6, нужно фланец 2 и обечайку / сориентировать строго по риске, совпадающей с вертикальной осью отверстия адаптера. Гайку следует затягивать небольшим усилием ключом с рукояткой длиной не более 120 мм. Сильно обжатое резиновое кольцо (более 20% объема) теряет эластичность, быстро стареет и перестает выполнять свои функции. Кроме того, создается реактивная сила от упора кольца в рубашку, которая стремится вырвать адаптер из гильзы и уменьшить усилия обжатия медного кольца, а также увеличивает и без того большие напряжения в резьбовом соединении адаптера. Присоединение водных патрубков ведут обычным порядком. Уплотнительные прокладки заменяют новыми. [c.148]

Уплотнения с самоподжимными сальниками. В свободном состоянии пружина самоподжимного сальника должна несколько обжимать манжету усилие обжатия регулируется за счет изменения длины пружины. Слишком большое усилие обжатия, хотя и повышает герметичность соединения, однако может вызвать перегрев и форсированное изнашивание деталей. [c.190]

При создании металлургических машин основные технологические параметры (скорости, ускорения, обжатия и др.) необходимо выбирать из условия получения максимальной производительности, высокого качества и минимальной стоимости готовой продукции. Механические же характеристики (мощности приводов, жесткости и моменты инерции и др.) следует задавать с учетом возможно более благоприятных словий работы основных узлов, обеспечения их максимальной надежности и долговечности. В общем виде эта задача требует исследования функционала, определяемого большим числом функций—аргументов скорости, ускорения, усилия, обжатия, стойкости, долговечности и надежности узлов, минимальных перегрузок, затрат энергии и металла и т. д. После определения основных функций исследование функ- [c.216]

Методом обкатки устраняют одновременно остаточные напряжения и остаточные деформации в тонкостенных сварных изделиях из пластичных материалов. Метод обкатки заключается в пропускании изделия между роликами или валиками с определенным усилием обжатия. Обкатке подвергают шов и околошовную зону или все изделие. Этот метод является развитием метода проковки. [c.357]

Для повышения надежности СНК и быстрейшего устранения неполадок они обеспечиваются системой автоконтроля в процессе эксплуатации. В случае выхода из строя одного из элементов автоматизированные СНК останавливают операцию контроля и сигнализируют о возникшей неисправности. Наибольший экономический эффект достигается, когда СНК непосредственно управляют технологическим процессом. Например, работа системы автоматического регулирования толщины стальной полосы основана на непрерывном измерении рентгеновским толщиномером толщины прокатываемой между клетями стана полосы и обеспечении обратной регулируемой связи между показаниями толщиномера и усилием обжатия валков стана. [c.28]

В последнее время широкое применение получают рентгеновские радиоактивные изотопные системы контроля толщины полос из металла, бумаги и резины, используемые совместно с электронно-вычислительными машинами для управления усилием обжатия валиков прокатного стана. Использование ЭВМ и обратного влияния результатов измерения на режимы работы стана позволяет значительно быстрее устанавливать эталонные размеры полосы и, самое главное, — сохранить эти размеры постоянными в течение всей прокатки. Особенностью подобных систем является также и то, что одновременно могут использоваться радиоактивные и рентгеновские измерители толщины. Так, например, фирма Межурекс (США) применяет в компьютерных системах управления листопрокатными станами для тонколистового алюминия, бумаги [c.396]

Усилие обжатия прокладки по формуле (10.15) при 7обж 30 МПа (см. табл. 10.1) [c.323]

При кручении усилие обжатия ролика 90 кгс обеспечило наибольшее ио1 ышоипе предела выносливости с 17 до 25 кгс/мм , т. е. па 10% [c.293]

Расчет усилий. Общее усилие вы рубки в приведенных выше способа> определяют по формуле Р — Ру - --f- Яг + Яз, где Р — усилие обжатия заготовки прижимом при внедреиир ребра в материал заготовки Р — собственно усилие вырубки Р — усилие противодавления. [c.50]

Для ребра, имеющего форму, показанную на рис, 35, усилие обжатия заготовки подсчитывают по зависимости Я, = (3,74- -4) LsVr- При этом следует учесть, что при данном способе всегда k — I. [c.50]

Гребенчатые прокладки (см. рис. 3.25,6) контактируют с фланцами треугольными кольцевыми выступами - гребешками, расположенными с шагом t = 1,5 мм и имеющими на вершинах площадки шириной 0,15...0,23 мм. Необходимое контактное давление создается при удельном усилии обжатия Ра = Рл/inD p) в 2-2,5 раз меньше, чем в плоских прокладках. Гребенчатые прокладки, изготовляемые из алюминия, меди, железа, низкоуглеродистых и высоколегированных сталей, применяют при ру < 14 МПа и 9 570°С [17]. В судостроении применяют прокладки размером xDi X О2, мм [78] [c.139]

Тем не менее, если речь идет только о приближенном вычислении потребного усилия обжатия, то условное допущение постоянства площади поперечного сечения обжимаемого тела по высоте вполне приемлемо. Действительно, например, при обжатии относительно высоких цилиндров круглого сечения, как известно, наблюдается явление бочкообразования площадь поперечного сечения, делящего обжимаемый цилиндр на две равные части, оказывается заметно больше отношения объема к высоте однако это обстоятельство практически не влияет на усилие обжатия, поскольку напряжения сжатия вдоль контура такого сечения значительно меньше, чем при линейном сжатии, благодаря наличию напряжений растяжения в тангенциальном направлении. [c.246]

Как и в случае обжатия цилиндра, при расчете потребного усилия обжатия длинной полосы можно принять допушение о постоянстве о, по объему деформируемого тела. Разница состоит в том, что при обжатии полосы значение определяется по кривой сг,- е,-данного материала для значения [c.252]

КОЛЬЦО, внутри которого расположены ролики 1. Передний конец шпинделя имеет поперечный паз, по которому скользят ползуны 2 и бойкн-матрицы 3 (рабочий инструмент). На заднем конце шпинделя закреплен маховик 5, передаюш,ий шпинделю вращение от электродвигателя 6 с помощью клиноременной передачи. Вначале при вращении шпинделя бойки под действием центробежной силы отбрасываются от центра к периферии, а затем внешние (обращенные к сепараторам) концы бойков набегают на нажимные ролики 1 и, сближаясь, деформируют металл. Сечение прутка после ряда последовательных обжатий уменьшается, вследствие чего пруток удлиняется. Наряду с ручной подачей применяют подачу тянущими роликами 7, получающими движение через червячную передачу 8 и шкивы 9 от шпинделя машины. Кроме механического привода подачи применяют пневматический и гидравлический приводы (для больших размеров прутков). Расчет машины сводится к выбору мощности электродвигателя исходя из усилия обжатия [см. (18.1) и (18.2)] и соответствующего крутящего момента на шпинделе и проверке прочности основных деталей. Потребную мощность можно определить также следующим образом. Вычисляют работу деформации прутка или трубы при обжиме с площади Рд до площади поперечного сечения [c.245]

Трубы 8X1,5— 34X3,25 продолжительность сварки 0,5—6,0 с усилие обжатия 2500 кгс сварочный ток 80— 400 А зажим вручную обжатие с помощью гидравлической системы масса 80 кг [c.79]

Параметры сварочный ток / = 15s-50 кА номинальная. мощность Рдг= 80-5-800 кВА усилие обжатия Fst— 3200-f-50 000 кгс усилие зажима f5p= бЗООн-100 000 кгс. [c.84]

Увеличение площади прилегания склеиваемых поверхностей достигается созданием шероховатости и обжатием деталей в приспособлениях. Усилие обжатия зависит от материала и гибкости деталей. Склеенные детали рекомендуется подвергать эксплуатационным нагрузкам не раньше чем через 20—30 ч после термообработк и охлаждения. В течение этого времени повышается прочность клеевого шва. [c.76]

Уплотнения с самоподжимными с а л ь н и к а м н, р е-3 и н о в ы м и кольцами и манжетами. в свободном состоянии пружина самоподжимного сальника должна несколько обжимать манжету усилие обжатия регулируется изменением длины пружины. Слишком большое усилие хотя и повышает герметичность соединения, однако может вызвать перегрев и форсированный износ деталей. Для облегчения монтажа резиновых деталей их трущиеся поверх- , ности смазывают тонким слоем солидо- [c.108]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...