Газоходы, коэффициент использования

Газоходы, коэффициент использования 183 Газохранилища подземные 310 Газы 274 [c.665]

Коэффициент использования газохода. . 0,62 0,72 0,70 [c.158]

Коэффициент использования газоходов для воздухоподогревателей и плавниковых водяных экономайзеров [c.437]

Коэффициенты использования газохода в зависимости от сжигаемого топлива выбираются по табл. 10-13. [c.437]

При сжигании смеси топлив коэффициент загрязнения и коэффициент использования газохода принимаются по наиболее загрязняющему топливу. [c.437]

Коэффициент теплопередачи, равно как и все его составляющие (за исключением а1=ак+ ал), определяют как среднее значение для всей поверхности нагрева. Коэффициент теплоотдачи й зависит от условий омывания, и скорость продуктов сгорания следовало бы определять по тому сечению газохода, в котором они активно соприкасаются с поверхностью нагрева. Однако такая методика оказалась бы неудобной, так как одни величины определялись бы как средние значения для всей поверхности нагрева, а другие — только для части ее. Более удобно все величины, входящие в формулу (15-28), относить ко всей поверхности нагрева, и, следовательно, определять 1 не по скорости в узком сечении, где она наибольшая, а по скорости, соответствующей полному сечению, где она меньше. Неполноту и неравномерность омывания поверхности нагрева учитывают коэффициентом использования I ( <1). Окончательная формула для расчетного коэффициента теплопередачи имеет вид [c.236]

Вследствие сравнительно невысокой температуры продуктов сгорания в газоходе воздухоподогревателя коэффициент теплоотдачи излучением для воздухоподогревателей в расчет не принимается. Коэффициент использования I для трубчатых воздухоподогревателей принимается равным 0,65 — при сжигании мазута, 0,7 — природного газа, 0,75 — твердого топлива и искусственного газа. [c.293]

Помимо обычных мер защиты от коррозии — применения коррозионно стойких материалов или покрытий при установке конденсационных поверхностных и контактно-поверхностных экономайзеров в паровых котельных — проблема антикоррозионной защиты, в принципе, может быть частично или полностью решена с помощью подачи в эти теплообменники продувочной воды котлов после ее использования в расширителе и теплообменнике. Этот метод известен, он описан в работах [103, 104]. Для определения эффективности такого метода снижения или устранения кислотной коррозии автором выполнены расчеты исходя из рекомендаций [105, 46] о максимально приемлемом проценте продувки (10%)- Приведенные ниже расчеты выполнены для паропроизводительности котла 1 т/ч. Соответствующий расход газа составляет 80 м ч, что при коэффициенте избытка воздуха в газах 1,25 соответствует количеству дымовых газов 1040 м ч, влагосодержанию их 120 г/кг сухих газов и количеству сухих газов 1150 кг/ч. В связи с наличием байпасного газохода, пропускающего даже при закрытой заслонке не менее 15% газов, количество газов, поступающих в теплообменник, [c.139]

Повышение экономичности использования газа в результате наладочных работ в котельных достигается за счет уменьшения присосов воздуха в топку и газоходы котла, организации сжигания газа с минимальным коэффициентом избытка воздуха и устранения химической неполноты сжигания газа. Ниже в табл. 5 представлены некоторые усредненные показатели работы котлоагрегатов, достигнутые в результате наладки. [c.202]

В соответствии с рекомендациями выбирают коэффициенты избытка воздуха в топке и присосы воздуха по газоходам, рассчитывают объемы и энтальпии воздуха и продуктов сгорания. С учетом всех потерь тепла определяют к. п. д. котлоагрегата Т1 .а, а с использованием его значения — расход топлива В. При этом для расчета потерь тепла с уходящими газами дг предварительно задаются температурой уходя- [c.181]

Допустимое значение коэффициента К лежит в пределах 0,9—1,1. Если значение коэффициента выходит за эти пределы, тарировку, сечения газохода следует по возможности перенести в другое место. В связи с тем, что для котлоагрегатов большой мощности (свыше 500 т/ч) поле температур в выходном сечении поворотной камеры или за первой по ходу газов поверхностью нагрева в конвективном газоходе весьма неравномерно, невозможно использование одиночных термопар в контроль ных точках. Вследствие этого для измерения температур в опытах следует применять несколько термопар, передвигаемых по глубине [c.136]

Коэффициент использования конвективной поверхности для всех типов котлов для первом и третьего газоходов — 0,7 второго газохода — 0,75 четвертого газохода — 0,6. Котлы изготовлялись а заводе Парострой и Бийскои котельном заводе. [c.125]

Коэффициент использования для разных поверхностей нагрева имеет различные значения. Для поперечно омываемых пучков труб современных парогенераторов (экономайзеров, переходных зон, промпе-регревателей, расположенных в конвективной шахте) характерны хорошие условия омывания, отсутствие мертвых зон, а потому = 1. Пароперегреватель, ширмы и фестон, размещаемые в поворотном газоходе, трудно выполнить конструктивно так, чтобы они также полностью омывались продуктами сгорания. Для этих поверхностей = 0,7- 0,85. В отдельных конструкциях пароперегревателя удается повысить коэффициент использования до = 1. Для ширм, расположенных вверху топки на стороне, противоположной выходному газовому окну, занимающих часть сечения, = 0,6. [c.236]

Большим достоинством циклонных теплообменников является простота их конструкции. Коэффициент использования печей с циклонными теплообменниками достигает 0,92—0,96. Качество клинкера, получаемого в печах с циклонными теплообменниками, на 10—15% выше, чем в других печах, но он труднее размалывается. Коэффициент заполнения циклонов материалом мал, поэтол1у габариты установки, особенно высота, значительны. Их можно уменьшить, если более равномерно распределять материал при его подаче в газоходы. [c.247]

В промежуточных пароперегревателях скорость пара с целью снижения их гидравлического сопротивления принимают несколько меньшей шр=300- 400 кг/(м -с). При указанных скоростях пара значение коэффициента теплоотдачи от стенки к пару составляет аг>2000 Вт/(м -К), что обеспечивает достаточно хорошие охлаждение металла труб и его температуру в пределах /ст = /п +50 °С. Для выравнивания температуры пара по отдельным змеевикам при температуре его более 450 °С пароперегреватель разделяют на последовательно включенные по пару части с перемешиванием пара между ними. Перемешивание пара обеспечивается в смесительных коллекторах, к которым присоединены змеевики отдельных частей пароперегревателя. Кроме того, осуществляют переброс пара из змеевиков, расположенных в одной части газохода, в змеевики другой части. Подводить пар к раздающему коллектору рекомендуется рядом труб по всей его длине. Применение подвода и отвода пара по схеме П не рекомендуется. Использование схемы 2 допускается при условии размещения пакетов пароперегревателя таким образом, чтобы участки змеевиков с минимальным расходом и максимальной температурой пара размещались в зоне минимальных тепловых потоков. Подробно схемы подвода и отвода пара рассхмот-рены в гл. 10. [c.390]

По опыту ЮжВТИ на Мироновской ГРЭС [84] при использовании обычной (по схеме НИИОгаз) эксплуатационной установки, в которой напор для отсоса дымовых газов создается байпасированием участ1 а газохода, а не эжекторной установкой, уменьшение нагрузки котла ниже 0,80 ом приводит к увеличению относительной погрешности определения содержания горючих в уносе на 10—12 % из-за нестабильности коэффициента улавливания циклона. Поэтому ЮжВТИ было рекомендовано для эксплуатационных условий использовать двухступенчатый циклон, имеющий постоянный коэффициент улавливания при (0,6—1,0)0 ои. [c.129]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...