Формула Коха

Наклонные трубы — Теплоотдача 1 (1-я) — 495 Формула Коха I (1-я) — 495 Наковальни опорные 6 — 299 Наконечники горелок для сварки в трудно доступных местах 8—330 [c.166]

Для наклонных труб применяется формула Коха [c.495]

Значения постоянной D в формуле Коха [c.495]

Таблица 60 Значения постоянной О в формуле Коха

Коха формула для расчёта теплоотдачи наклонных труб I (1-я) — 495 Коши признак сходимости и расходимости рядов 1 (1-я)—150 Коши формула 1 (1-я) — 149 Коэрцитивная сила — Определение 3 — 183 Коэфициент Пуассона 1 (2-я)—166 3 — 219 [c.118]

Уравнениями Молье пользовались раньше для составления таблиц для пара, теперь они уже устарели. Современные уравнения весьма сложны. В таблице (см. ниже) перегретого пара по Коху для вычисления объёма применена формула [c.470]

Таким образом, для отыскания функции распределения контактных напряжений под штампом получена формула (3.101), где qk t) находятся из интегральных уравнений (3.102), (3.103), а Dk — из бесконечной системы (3.107). Отметим, что к уравнениям (3.102), (3.103) сводятся аналогичные контактные задачи для кругового кольца. Таким образом, здесь проблема решения контактной задачи для кольцевого сектора сведена к уже хорошо изученной контактной задаче для кольца. Кроме того, бесконечная система (3.107) относится к типу нормальных систем Пуанкаре-Коха, т. е. ее коэффициенты Ьк и акп убывают с ростом номеров по экспоненте, что будет показано ниже. Следовательно, ее [c.129]

IV = (и ,Пу,р) определяется формулами (13), (21). Далее, консолидируемая полоса расчленяется на прямоугольники и две полуполосы, такие что в каждой из этих элементарных областей содержится одна точка раздела граничных условий. Решение в элементарной области ищется в форме ряда (17), коэффициенты находятся из условий сопряжения на торцах соседних прямоугольников. В результате образуется нормальная система алгебраических уравнений Пуанкаре-Коха относительно неизвестных А . Основание может иметь и изначально форму прямоугольника. В частности, для случая, когда на полосе — основании — лежит одна конечная балка, решение можно искать в одной полуполосе, торец которой проходит через середину балки. При этом задача разбивается на симметричную и кососимметричную задачи для полосы, а условия сопряжения полуполос становятся эквивалентными перекрестным условиям на торце полуполосы (15), (16). Если, например, балка имеет длину 2Л и нагружена симметрично на расстоянии 5 от своих концов сосредоточенными силами Р, система Пуанкаре-Коха принимает вид zJ = -(7 ,6 = , к = 1,2,...) [c.580]

Запись кох означает, что мы должны сперва найти векторный кинетический момент ко относительно центра О, а затем спроектировать его на ось Ох запись кх означает, что мы должны каким бы то ни было способом найти осевой момент вектора д — это можно сделать либо по формуле (7.3), либо тем же геометрическим методом, каким мы находили в статике осевой момент силы независимо от векторного ). [c.150]

По графику, построенному Б. А. Кох [44], представленному на фиг. 152, находят диапазон значений толщины электродов и скоростей подач, на которых может быть выполнена сварка данных деталей этот диапазон должен находиться в области, лежащей на фиг. 152 ниже найденного по формуле (IX. 10) значения [c.274]

Современные уравнения весьма сложны. В таблицах перегретого пара по Коху для вычисления объёма применена формула [c.547]

Решение. В указанных условиях пучковая ветвь в спектре колебаний отсутствует. Что касается основной ветви плазменных колебаний, то наличие пучка малой плотности мало влияет на вещественную часть ее частоты, которая по-прежнему дается (при кохе< Ие) формулой (32,5) [c.323]

К 20—30-м 1 годам XX в. была создана обширная лабораторная база, на основе которой решались самые различные вопросы гидравлики. Равным образом, были проведены также обширные натурные (полевые) наблюдения, позволившие составить соответствующие эмпирические формулы или откорректировать (применительно к реальным условиям) формулы, полученные для различных идеализированных схем теоретическим путем. Перечислим только некоторых ученых, принявших участие в этого рода деятельности П. П. Мельников (см. выше), Энгельс (1854—1945), Ре бок (1864—1950), Кох (1852—1923), В. Е. Т и м о н о в [c.22]

При малом статическом смещении плавающего кольца относительно вала в случае упругой подвески с одинаковыми жесткостями Кох = Коу = Ко) зынужденные колебания плавающего кольца описываются равенством и = = (здесь и = х + iy). Действительное значение амплитуды этих колебаний находят по формуле [c.394]

Для всех до сих пор исследованных несжимаемых жидкостей вязкость очень быстро убывает при возрастании температуры при 10° С, например, tJ, = 0,0l31. Результаты более новых опытов хорошо согласуются с приведенной выше формулой ). Для ртути Кох>) нашел/ о = 0,0169 и,и = 0,01633. [c.720]

При экспериментальном исследовании огражатсмгыюй способности полусферического излучения измеряют и1пенсивность отраженного в каком-либо направлении 5 (Р, ф) излучения ( ), кох да на поверхность падает излучение интенсивностью /пад( ) в полусфере, как это имело место, например, при исследовании отражательной способности в работах [6, 7]. В этом случае выражение, эквивалентное формуле (9), имеет вид [c.133]

Kq находим по формулам (20.8), принимая во внимание, что центробежные момет-ы инерции равны нулю Кох = Jx(i>zx - О, Коу = Jy(uiy = JyQ. sin а, Koz = = Jz ( > + os a) Эти величины постоянны, поэтому юкальная производная dKQjdt в осях Oxyz равна нулю. [c.113]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...