Прессование сталей динамическое горяче

Материал корпуса вставок - сталь 45 по ГОСТ 1050-88 (в ред. 1992 г.), 40Х по ГОСТ 4543-71 (в ред. 1990 г.), ХВГ, 9ХС по ГОСТ 5950-2000 или твердый сплав вольфрамовой группы - по ГОСТ 3882-74 (в ред. 1991 г.). Режущий элемент закрепляется способом вакуумной пайки, динамическим горячим прессованием, пайкой ТВЧ или другими методами. [c.178]

Из этих инструментальных сталей чаще всего изготовляют используемые для пластического деформирования с продолжительной выдержкой при нагреве и повышенными температурами инструменты, у которых не возникает динамических нагрузок и от которых не требуются сильные ударные нагрузки, например штампы для прессования и выдавливания, пуансоны, иногда литейные формы, а также части штампов горячего деформирования для труднообрабатываемых теплостойких сплавов. [c.263]

Представлены основные технологические схемы получения порошков железа и легированных сталей. Рассмотрены принципы проектирования изделий, выбора материала и технологии в зависимости от назначения и предполагаемого применения изделия. Описано горячее статическое и динамическое прессование порошков с целью получения малопористых изделий. Приведены физико-механические свойства спеченных сталей и области их применения, а также основные технико-экономические показатели эффективности использования порошков. [c.2]

Тяжелонагруженные динамическими нагрузками детали изготавливают из порошков углеродистых и легированных сталей и сплавов цветных металлов с пористостью не более 2 % (группа плотности 4). В этом случае проводят холодное прессование, спекание, горячую штамповку, горячее прессование пли химико-термическую обработку. [c.250]

Предел длительной прочности 271 Предел ползучести 271 Предусадочное расширение чугуна 446 Прессование сталей динамическое горячее [c.767]

Деревянных А. П., Канищева Н. М. Распад остаточного аустенита в сталях ШХ9 и ШХ15 под действием импульсного магнитного поля. — В кн. Динамическое горячее прессование. Новочеркасск НПИ, 1974, 291, с. 67—70. [c.117]

Методы порошковой металлургии широко применяют о иромы/л-ленности для получения металлокерамическпх, металлических и керамических композиций. Достаточно отметить получаемые этим методом и широко используемые в технике металлорежуш,ие твердосплавные пластины, представляющие собой спеченную смесь порошков кобальта и карбидов вольфрама или титана. Однако для получения волокнистых композиционных материалов методы порошковой металлургии стали использовать относительно недавно, причем почти все эти методы — прессование с последующим спеканием, горячее прессование, экструзия, динамическое уплотнение и др. — оказались пригодными для указанных целей, разумеется, в зависимости от природы составляющих композиционных материалов — матрицы и упрочнителя. [c.150]

Следует отметить, что основные пути удучшения качества порошко-1ЫХ сталей - повышение плотности за счет увеличения давления, крат-юе прессование с промежуточными отжигами, динамическое горячее 1рессование, теплое прессование, применение порошков с низким со-[ержанием сопутствуюш,их примесей и др. - во всех случаях приводят с увеличению стоимости изделий. [c.285]

То же Прессование при давлении 5—6 т/с1М , нагрев до ПОО С, динамическое горячее прессование (ДГП) либо штамповка Тяжелонагру-женные конструкционные детали, 0в — =90 кгс/мм2 Углеродистые и легированные конструкционные стали [c.65]

Ограниченное число работ по изучению фазовых превращений в порошковых железомарганцевых сплавах, объясняется прежде всего большими трудностями при получении порошков железомарганцевых сплавов, которые возникают вследствие высокой химической активности марганца [204, 205]. Несколько работ посвящено поискам простого и надежного способа получения легированного м[арганцем железа методами порошковой металлургии термодиффузионное насыщение пористых железных прессовок [205] и порошков из точечных источников [206], диффузионное насыщение тонкого слоя железного порошка из твердой марганцевой засыпки [206], спекание смесей порошков железного железа и ферромарганца [205]. Последним способом Киффер и Бенисовский получали пористые спеченные марганцовистые стали с содержанием марганца от 2 до 16% и углерода от О до 2%, а также исследовали их механические свойства. Наиболее простой и экономичный метод получения качественной порошковой высокомарганцевой стали, близкой по составу к стали Гадфильда, был разработан авторами работ [199],— это спекание пористых прессовок из смеси порошков железа, ферромарганца и сажи и последующим динамическим горячим прессованием в штампе. [c.305]

Стевепс и Хэнинк [30] выбрали материал Ti — 6% А1—4% V с 50 об. % борсика для разработки технологии производства вентиляторных лопастей. Композиционный материал изготовляли из предварительно намотанных матов из волокон борсика диаметром 4,2 мил (0,11 мм), покрытых смесью полистирола и порошка сплава Ti — 6% А1—4% V. Перед укладкой с матами фольгу из титанового сплава толщиной 2,5 мил (0,06 мм) формовали, используя процесс ползучести, до необходимой конфигурации. Слоистую заготовку лопасти заключали в тонкую оболочку из коррозионно-стойкой стали, сконструированную таким образом, чтобы можно было поддерживать динамический вакуум в процессе диффузионной сварки горячим прессованием. Типичные технологические условия горячего прессования отвечали температуре 1600° F (871° С), выдержке 30 мин и давлению 12 ООО фунт/кв. дюйм (844 кгс/см ). Образцы, необходимые для характеристики материала, были приготовлены с соблюдением тех же технологических условий, которые применялись в производстве лопастей вентилятора. Свойства этих композиционных материалов представлены в табл. 7. [c.317]

Штампы из стали 2Х6В8М2К8 целесообразно применять для работы в условиях длительного нагрева при температуре 720-750 °С без динамических нагрузок. Поэтому ее используют в основном для изготовления мелких пуансонов (диаметром до 70 мм) и матриц для горячего прессования жаропрочных сплавов. [c.459]

Размер зерен при динамической рекристаллизации зависит также от нали чия избыточных фаз. В этом случае существенно, как высока температура деформации и насколько она превышает температуру границы растворимости. В присутствии избыточных фаз количество потенциально возможных мест за рождения центров динамической рекристаллизации увеличивается, а рост рекри- сталлизованных зерен сдерживается этими выделениями, которые играют роль барьеров. Эта ситуация аналогична влиянию включений на размер рекристалли-зованных зерен после холодной деформации и нагрева. Примером может служить рекристаллизация при прессовании сплава Sn—5 % Bi. Если осуществлять шроцесс деформации сплава с большой вытяжкой, можно разогреть заготовку до температуры сольвуса. При этом рост зерен в процессе рекристаллизации сдерживается выделениями частиц висмута, образующимися при распаде твердого раствора. О важности присутствия включений для активного протекания динамической рекристаллизации указано в работе [218]. Авторы проследили шлияние дисперсных сульфидных частиц на динамическую рекристаллизацию хромоникелевой стали (20 % г+25 7о Ni) с 0,06 % S. В образцах, содержащих избыточные сульфидные выделения при горячей деформации, была отмечена динамическая рекристаллизация, если же перегревом выше точки солидуса и замедленным охлаждением обеспечивалось расплавление и выделение сульфидов только на границах зерен при последующей горячей деформации, динамическая рекристаллизация не наблюдалась. [c.111]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...