Корольки

При интенсивном перемешивании расплава во время заполнения матрицы возможно его окисление, захват окисной плены струей, в результате чего после приложения давления она может остаться в заготовке. Окис-ные плены и корольки не устраняются при последующем приложении давления. Поэтому для получения качественных слитков и отливок необходимо соблюдать режимы заливки, как и при литье в обычных атмосферных условиях. [c.79]

Во всех случаях, когда это допускается испытаниями, горячий спай термопары рекомендуется прикреплять к поверхности исследуемого образца точечной электросваркой. Однако при каждой приварке термопары и последующем ее отделении от образца спай частично разрушается. Как показала практика, один и тот же спай выдерживает не больше трех-четырех креплений к образцу и отделений от него, после чего требуется новая сварка королька термопары. [c.79]

Для экспериментов при высокотемпературном нагреве в вакууме или в защитных газовых средах рекомендуется использование термопар, изготовленных из проволоки диаметром 0,2—0,3 мм, вместо обычно применяемых термопар из проволоки диаметром 0,5 мм. Совершенно очевидно, что при меньшем диаметре проволоки снижаются потери материала термопары при каждой новой сварке королька. [c.79]

С помощью медной пластины 7, привинченной к медной части термостата, осуществляется фиксация королька термопары 6 ib карманчике стакана 3. [c.131]

Коробление отливок 6 — 253, 259 Коробчатые топки паровозные 13 — 259 Корольки в отливках 6 — 253, 259 Коромысла вибрационные литейные 8—145 [c.116]

В качестве армирующих компонентов наряду с асбестом иногда используют шлаковую или минеральную вату. Шлаковая вата не разрушается при температуре до 700° С, но в связи с хрупкостью и наличием в составе твердых включений (корольков), повреждающих поверхность фрикционного контртела, имеет ограниченное применение. Как армирующие компоненты применяют стеклянные, базальтовые, угольные и другие волокна. [c.108]

Показанные на рис. 2-93 способы установки поверхностных термопар заключаются в установке с последующей зачеканкой корольков рабочих концов термопар в наплавленные бобышки. Отток тепла в этих схемах больше, чем в схемах, приведенных на рис. 2-92, однако даже при хорошей изоляции мест установки термопар погрешности измерения по схемам, показанным на рис. 2-93, Рис. 2-91. Поверхностная термопара. [c.155]

Содержание корольков размером свыше О [c.99]

Совмещение кинограмм и осциллограмм позволило отчетливо выявить последовательность и продолжительность стадий горения капель тяжелого топлива (прогрева, испарения и горения паров с термическим разложением и выгоранием твердого сажистого остатка) в условиях диффузионного режима. Стадия выгорания углерода на кинограммах и осциллограммах отмечена точками 5, 6 и 7. При горении капли на кварцевой подвеске сажистые остатки концентрировались несколько выше королька дифференциальной термопары, что видно на конечных кадрах кинограмм, и частично на кварцевой подвеске. При горении же капли на кольцеобразной термопаре сажистые частички оставались непосредственно на кольце термопары. Совершенно такая же картина наблюдалась и при горении капель эмульсии мазута W = 20-ь-30%), причем как отдельные стадии, так и процесс сгорания капли эмульгированного топлива в целом протекали за меньшие промежутки времени. Кроме того, при горении эмульсии в точках 3, 4 VI 5 температура оказалась на 20—22° выше, чем в тех же точках при горении капель мазута. [c.129]

Рис. 77. Искажение температурного поля корольком тор-мопары.

Соетапим уравнение теплового баланса длп королька термопары. Термопара отдает теплоту за счет излучения [c.200]

Характерными дефектами являются неспаи, газовые и усадочные раковины, горячие трещины, шлаковые включения, плена, вздутие , коробление, пригар, корольки и др. Причины образования их и характерные виды приведены на рис. 181. [c.368]

Для примера приведем значения е для некоторых термоприемников. Термометры сопротивления из оголенной платиновой проволоки диаметром 0,1 и 0,3 мм имеют е соответственно 0,03 и ,09 с, применение остеклованной платиновой проволоки с наружным диаметром 0,5 мм увеличивает е до 0,14 с [1]. Термометр сопротивления из вольфрамовой проволоки диаметром 50 мкм и длиной 11 мм имеет расчетное значение е, равное 7,2-10 с (при расчетах принято а = 4,8-10 Вт/(м2-К). Медно-константановая бескорольковая термопара, изготовленная из проволоки диаметром ,5 -мм, и аналогичная термопара с диаметром спая 1 мм имеют е соответственно 1,12 и 2,5 с [коэффициенты теплоотдачи термоэлектродов и спая с воздухом приняты при расчетах соответственно равными 400 и 260 Вт/(м2-К)], т. е. наличие королька в данных условиях увеличивает инерционность термопары более чем в 2 раза. Для сравнения отметим, что для ртутного термометра с наружным диаметром резервуара 7 мм е равен 14 с. [c.181]

Для измерения температуры стенки опытной трубки в десяти точках ее боковой поверхности приварены горячие спаи (корольки) хромель-алюмелевых термопар. Эти термопары имеют один общий холодный спай, помещенный во входную камеру. Таким образом, измерение температуры стенки трубки и температуры воздуха на выходе из опытного участка в данной работе проводится относительно температуры воздуха на входе, т. е. относительно комнатной температуры /к, измеряемой ртутным термометром. [c.168]

После проведения опытов вычисляются действительные значения илотности теплового потока путем обработки опытных данных по ме-тоду наименьших квадратов. Обитая погрещность измерения тсилофнзических свойств состоит из погрешностей определения илотпости теплового потока, геометрических размеров образца, разности температур в двух точках образца, радиального расстояния между корольками термопар, времени запаздывания и выполнения условия одномерности. [c.184]

Металлический бериллий получают электролизом расплавленного хлорида <(в смесн с хлористым натрием) или восстановлением фторида бериллия магнием. В результате электролиза получают чещуйки, а при магниетермическом восстановлении фторида сплавленные корольки металла. Для получения чистого бериллия его подвергают пе1)еплавке в разреженном аргоне (при давлении около 20 мм рт. ст. во избежание улетучивания бери.члия) для удаления летучих примесей. Переплавку ведут в тиглях из окиси бериллия. Наиболее чистый (бериллий получают путем его дистилляции в вакууме. [c.518]

Установка использовалась для измельчения шлаков золотоплатинового производства с целью приготовления шихты и извлечения корольков благородных металлов из вторичных шлаков. Испытания проводились на шлаках завода Красцветмет . При приготовлении шихты для плавки требуется разрушить передельный шлак от крупности 100-150 до -30 мм, а для гравитационного выделения корольков металла необходимо измельчение до -1 мм. Испытание установки проводили на стенде в присутствии представителей завода Красцветмет . Результаты испытаний представлены в табл.6.3 и 6.4. Характерной особенностью передельных шлаков является наличие в них значительного количества соды, которая при помещении шлака в воду переходит в раствор, существенно уменьшая его электрическое сопротивление. Поэтому испытания установки при измельчении материала до -1 мм проводились в двух режимах без промывки и с промывкой водой зоны разрушения. [c.277]

По этой причине в процессе разработки промышленной технологии пришлось за счет снижения прочностных характеристик повысить его деформативную способность. Это достигается путем снижения теплотворной способности термита, т. е. уменьшения содержания в нем восстановителя А1 и повышения содержания окислителя (окалины). Наиболее хорошие результаты были получены при соотношении А1 FejOg = 1 5. Фазовый состав такого слоя состоит из герцинита FeO X AI2O3, корольков восстановленного железа, корунда и твердого раствора алюминия в железе. [c.240]

Анализ полученных результатов позволяет заключить, что окислы железа и корольки восстановленного железа практически присутствуют только при содержании 17 % алюминия в шихте. Именно за счет этого увеличивается деформативность покрытия, причем трещины отсутствуют. Указанный состав термитной шихты был положен в основу опытно-промышленной технологии производства труб с износостойким внутренним слоем типа УралНИТ. [c.240]

Применяемые в практике испытаний схемы, показанные на рис. 2-94, по которым термопары устанавливаются в цилиндрических наконечниках с закреплением корольков путем механического прижатия — смятием стенки цилиндра (рис. 2-94,а) или винтом (рис. 2-94,6), не обеспечивают необходимой точности, погрешность превышает 15°Спритем- [c.155]

На Точность полученных результатов при исследовании нестационарного процесса перемешивания теплоносителя в пучках витых труб большое влияние может оказывать также инерционность датчиков при измерении температуры. Действительно, если при. измерении стационарных температур погрешности измерения возникают из-за отвода тепла от датчика теплопроводностью благодаря лучистому теплообмену с окружающими телами и других причин, то при измерении изменяющейся во времени температуры возникают дополнительные погрешности, обусловленные нестационарностью процесса. Это связано с тем, гго королек термопары не успевает принять температуру окружающей среды мгновенцо и сигнал, возникающий в термочзшствительном элементе, регистрируется с запаздыванием из-за его термической инерционности. Имеющиеся в настоящее время методы расчета инерционности термопар позволяют сделать только приближенные оценки нестационарной погрешности измерения температуры теплоносителя—воздуха. С увеличением коэффициента теплоотдачи инерционность уменьшается, как и с уменьшением диаметра королька термопары (толщины проволоки). На погрешности измерения может сказываться также темп нагрева пучка витых труб, или производная температуры теплоносителя во времени. [c.71]

Применение минеральной ваты без связки для изо ляцни котельных агрегатов вообще недопустимо. Опыт эксплуатации показал, что при работе котлов из-за пульсации факела непрерывно происходят сотрясения трубной системы и ограждений. Из-за этих сотрясений минеральная вата, используемая как в набивке, так и в матрацах, оседает (оседают содержащиеся в вате корольки — мельчайщие капли расплава, из которых вытягиваются волокна) и при этом нарушаются изоля- I ционные свойства набивки. —> [c.29]

Неправильное заложение внутри образца горячего спая термопары или резервуара термометра. Как следует из теории регулярного режима, положение точки М внутри тела не имеет никакого значения для определения т прямолинейные части графиков охлаждения все параллельны друг другу. Практически же мы измеряем температуру в точке при помощи измерителя температуры, приемник которого может иметь размеры, сравнимые с размерами калориметра, и его присутствие может значительно искажать температуру в месте его нахождения. В самом деле, если даже взять спай термопары ( королек"), представляющий собою сфероид диаметром в несколько десятых долей миллиметра, то его нахождение вблизи стенок акалориметра сильно изменит теоретическую картину точки вблизи поверхности". Это ясно видно из рис. 77 здесь размеры королька L сравнимы с расстоянием л его центра до внутренней поверхности стенки калориметра, а поэтому в зоне J около стенки и королька распределение температур резко отличается от того, которое было до ввода термопары. Если же поместить спай подальше от стенки, то искажение температурного поля уже не будет ощутительным. Вообще же оно тем слабее, чем больше плотность материала для хороших теплоизоляторов им никоим образом пренебрегать нельзя, а поэтому следует помещать горячий спай термопары (м на рис. 75) на рассстоянии не ближе 12 —15 мм от стенок калориметра, т. е. внутри дважды заштрихованной области на рис. 78. [c.237]

Большие аналитические исследования по динамике парогенерирующих элементов выполнили Е. П. Серов и Б. П. Корольков [Б-52], [В-53] и особенно [Б-54]. Решается задача для труб панели. Используется обычная система дифференциальных уравнений в частных производных. Уравнения решаются в линеаризованном (по методу малых приращений) виде. Принято, что изменением давления вдоль поверхности можно пренебречь. Определяются передаточные функции теплосодержания и расхода среды на выходе из трубы. [c.10]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...