Потери напора на выход

При вычислении местных потерь напора в формулу (11.29) подставляется значение скорости за сопротивлением, а при определении потерь напора на выходе из трубы скорости до сопротивления. [c.51]

В этом уравнении в отличие от предыдущего местные сопротивления оценены двумя слагаемыми Е о /(2 ) и (у—Vв) / 2g). Первое слагаемое так же, как и в предыдущем случае, учитывает потери напора на протяжении трубопровода, начиная от выхода из резервуара А (см. рис. 6.1,6) в трубу (точка а) и до конца трубы (точка б), за исключением потерь напора на выход в резервуаре В, которые оценены вторым слагаемым. [c.269]

В последнем равенстве в скобках добавлено третье слагаемое — единица, учитывающая потери напора на выход (как об этом было сказано выще). [c.272]

При выводе ее мы располагали сечение 2—2 по уровню воды в сосуде В. При этом, составляя уравнение Бернулли (5-24), считали, что в полную потерю напора й, входят не только потери напора в самой трубе, но потеря напора на выход из трубы, т. е. та потеря, которая имеет место за трубой — в пределах сосуда В. Поэтому перепад Z при истечении под уровень, строго говоря, равен не потерям напора в трубе, как условно отмечалось нами выше, а сумме потерь напора в трубе и в сосуде В. [c.218]

Если бы при выводе формулы (5-37) сечение 2—2 намечалось не по уровню воды в сосуде В, а в конце самой трубы (так, как показано на рис. 5-3,6), то при этом для коэффициента расхода щ. при истечении под уровень мы получили бы формулу того же вида, что и при истечении в атмосферу [см. формулу (5-38)]. Только в этой формуле под величиной 5/ следовало бы понимать полный коэффициент сопротивления, подсчитанный без учета потерь напора на выход (т. е. без учета величины Свых)- [c.218]

После переделки котел стал работать с полной иагру,зкой, ибо были устранены чрезмерные потери напора на выходе возду.ка из дутьевого вентилятора. [c.193]

Полученное уравнение отличается от уравнения (57) тем, что здесь действующий напор Я не делится на две части, а целиком расходуется на преодоление гидравлических сопротивлений. Кроме того, в уравнения (57) не входил коэффициент потерь напора на выходе, а в новом уравнении его надо учесть. Потери напора на выходе по теореме Борда [c.42]

Итак, в уравнении (58) единица, стоящая в скобках, получилась от свободной кинетической энергии, в полученном же уравнении — от потерь напора на выходе в резервуар, но внешне расчетные уравнения для обеих схем совершенно одинаковы. [c.43]

При вытекании газов через цилиндрическую трубу эжектирующее действие невелико вследствие больших потерь напора на выходе. Труба в виде диффузора уменьшает потери и увеличивает количество присасываемого газа. Для увеличения скорости выхода газов из узкой трубы применяют суживающиеся сопла. При превышении критической скорости выхода засасывающей среды наконечнику придают вид вначале суживающегося, а затем расширяющегося сопла, что позволяет полностью использовать напор струи. Когда струя одного газа засасывается другой, они хорошо перемешиваются, поэтому эжектор служит не только для транспортирования, по и для перемешивания газов. Если эжектор подает газы в камеру, сопротивление которой должно быть преодолено, т. е. если ои служит нагнетательным приспособлением, его называют инжектором. [c.39]

Схема и метод обработки Рекомендуемый диапазон скорости электролита, м/мин Напор на выходе, м Потери напора на выходе за счет противодавления, м [c.281]

Перепад восстановления Zв . Со- гласно формуле (4-136) при выходе в бассейн больших размеров (рис. 5-8) когда Уз = О, весь скоростной напор потока в трубе теряется (переходит в потерю напора на выход) [c.187]

Потери напора на выход 153 [c.587]

Потери напора на входе и выходе из кольцевых щелей ие учитывать. [c.210]

Пренебрегая потерями напора на входе и выходе, определить расход Q масла динамической вязкостью (.1 — 1,5 П по четырем прорезям из левой полости цилиндра, избыточное давление в которой равно р - 200 кПа, а правую, где давление равно атмосферному. [c.212]

Задачу решить, пренебрегая местными потерями напора н скоростным напором на выходе из трубы [c.286]

Указание. Имея в виду, что трубопровод является длинным, пренебречь сопротивлением входа и скоростным напором выхода, принимая, что потеря напора на трение по длине трубопровода равна напору Н. [c.389]

При работе насоса на длинный трубопровод скорост-. ным напором на выходе (или потерей на выходе) можно [c.409]

Пусть в общем случае давление окружающей среды в резервуаре р , а на выходе из отверстия — р , тогда = р , а ра = = рк (в частном случае, когда истечение происходит в атмосферу, в любом сечении струи давление будет р ). В связи с большим поперечным сечением резервуара скоростью в нем можно пренебречь, поэтому О и потери напора на трение о стенки резер-0, следовательно. [c.112]

Обозначим расход в первой ветви Q[, а во второй Q2. Очевидно, в магистрали расход будет равен их сумме (0 -1-Р2). Имея это в виду, напишем равенства (6,36) и (6.37) иначе (пренебрегая скоростными напорами на выходе). Потери напора на магистральной линии [c.284]

Вычислить касательные напряжения Tj и на цилиндрических поверхностях, образующих зазоры, а также расход жидкости Q, если di = 25 мм, == 0,252 мм, а динамическая вязкость жидкости i == 10 П. Потери напора на входе и выходе из кольцевых щелей не учитывать. [c.212]

Потерями напора на входе в трубку и выходе из нее, а также влиянием начального участка пренебречь размеры коллектора полагать большими по сравнению с поперечным сечением трубки. [c.215]

Учитывать потери напора на трение в трубках (рассматривая их как гидравлически гладкие) и местные потери напора (вход в трубки = 0>5, выход из трубок = = 1). Кинематическая вязкость воды v == 0,9 сСт. [c.254]

Местными потерями и скоростными напорами на выходе из труб пренебречь. [c.289]

При работе насоса на длинный трубопровод скоростным напором на выходе (или потерей на выходе при подаче в напорный резервуар) можно пренебрегать (см. гл. Х). При работе насоса на трубопровод, снабженный концевым сходящимся насадком (рис. XIV-4), скоростной напор на выходе из насадка сравним с потерями в трубах и должен учитываться в уравнении (X1V-5). [c.412]

Участок сжатия, ограниченный сечением в — в и сечением н — и, намеченным в месте выхода потока из отверстия, образованного перемычкой. Этот участок характеризуется интенсивным преобразованием потенциальной энергии в кинетическую. Потери напора на этом участке сравнительно малы. Как видно из чертежа, на данном участке возникает максимальный перепад Z", обусловленный в основном переходом потенциальной энергии в кинетическую. [c.458]

Рис. 4-29. Резкое расширение потока а — к выводу формулы Борда модель Рейнольдса - Буссинеска (поперечными стрелками показан поток энергии, передающийся от транзитной струи в во-доворотную область) б — потери напора на выход в — случай идеальной жидкости (А — цилиндрическая струя Б - область покоящейся жидкости)

Из г6 рисунка ясно что поток в районе раёс к атрйваемого водослива может быть разбит на три отдельные части аУ подходную часть (между сечениями в—в и /—/), в пределах кс рой ищ рт место потери напора на вход здесь поток претерпевает сжатие б) со гтаенно водослив (между сече-нйями / и 2—2), где потерями напора пренебрегают в) выходную часть (между сечениями 2—i и н- н), в пределах которой имеет место потеря напора на выход здесь поток получает резкое расширение. [c.369]

Незначительная скорость течения в характерных сечениях позволяет вести расчет по статическим температурам. Потерями на неадиабатность в первом приближении можно пренебречь. Теплоемкость газа принимается постоянной С = onst. Вводя величину допустимого температурного напора на выходе охлажденного потока из теплообменника = Т — и определяя используемую холодопроизводительность эффектом подогрева в камере холода - Т , исходная система сводится к виду [c.237]

В табл. XIV.1 даны результаты опытов с поворотом потоков на 90 и 180° (I—VIII) при сохранении входных и выходных площадей поперечных сечений, с лопатками на повороте и без них. Схемы расположения лопаток показаны в конце таблицы. В последней ее графе указано понижение коэффициента сопротивления колена после установки лопаток. Коэ( )фициент потерь S отнесен к скоростному напору на выходе после поворота. Числа Рейнольдса при опытах, вычисленные по расходной скорости и стороне Ь , были равны 2,55-10 . Из таблицы видно, что установка лопаток весьма сильно снижает потери в колене. [c.381]

Удобнее всего за расчетную скорость Шопт принимать расчетную относительную скорость на выходе из насоса. Дополнительные потери напора на режимах, отличных от оптимального, возникают от несовпадения направления потока и входных кромок лопаток при переходе жидкости из одного колеса в другое (рис. 196). Эти потери можно определить по формуле [c.309]

Скоростной напор в узком сечении копфузора больше, чем на входе в него v 2g)>v (2g). Следовательно, статический напор на выходе из конфузора будет за счет снижения давления меньше, чем на входе. При течении реальной жидкости в конфузоре возникают гидравлические потери, поэтому статический напор после диффузора (в сечении 2—2) уменьшится по сравнению с тем, который был бы при течении невязкой жидкости. [c.105]

Если система включает трубы, оканчиваюп1иеся сходящимися насадками, открытыми в атмосферу, то при составлении уравнения баланса напоров для таких труб следует учитывать скоростной напор на выходе из насадка и потерю напора в насадке. [c.270]

При работе насоса на длинный трубопровод скоростным напором выхода (или потерей выхода при подаче в напорный резервуар) можно пренебрегать (см. гл. 9). Исключе-(П 1ем является случай работы на трубопровод, снабженный концевым сходящимся насадком (рис. 14-4), так как скоростной напор на выходе из насадка сравним здесь с по-Iерями в трубах. [c.391]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...