Потери напора на выход по длине

Указание. Имея в виду, что трубопровод является длинным, пренебречь сопротивлением входа и скоростным напором выхода, принимая, что потеря напора на трение по длине трубопровода равна напору Н. [c.389]

Уравнение (IX—2) применимо также независимо от размеров питателя и приемника в тех случаях, когда трубопровод имеет достаточно большую длину, при которой скоростные напоры на входе и выходе из трубопровода оказываются пренебрежимо малыми по сравнению с потерями напора иа трение по его длине. [c.227]

При определении потерь напора на трение учитывают потери на вход, решетки, повороты, выход и. по длине дюкера. Разность отметок горизонтов воды у входной и выходной частей дюкера составляет расчетный напор ДЯ. Для равнинного рельефа этот напор должен быть минимальным. [c.167]

При выводе указанных зависимостей И. М. Коновалов полагал, что при распределении струи выходят из отверстий по направлению движения потока, а при сборе струи входят в отверстия нормально к оси движения потока. В действительности же величина угла между осью потока и направлением струй по длине дырчатого распределителя или сборника изменяется в зависимости от скоростного режима и конструктивных условий. Кроме того, при расчете дырчатых труб по этим формулам не учитываются дополнительные потери напора на трение вследствие прерывистого изменения расхода вдоль пути движения потока. [c.13]

Водослив с широким порогом характеризуется наличием плавно изменяющегося движения воды на его пороге. Потерями напора по длине гребня водослива здесь пренебрегают (учитывают только местные потери на вход и на выход ). При 8 у 8Н получаем не водослив, а так называемый короткий канал с горизонтальным дном, при расчете которого необходимо учитывать потери напора по длине [c.227]

Решение. Уровень воды в колодце К должен быть ниже уровня воды в озере на Н, следовательно, потери напора при движении воды из озера в колодец должны быть равны Н. Эти потери складываются из потерь при входе воды в сетку йе, из потерь по длине трубы Л[ 2 и из потерь при выходе в колодец Следовательно, [c.85]

Из напорного бака по трубопроводу (рис. 9.14) движется жидкость плотностью р = 800 кг/м . Диаметр трубопровода = 50 мм, а длина / = 120 м. Начало трубопровода расположено выше его конца на величину А = 7,5 м. Коэффициент гидравлического трения Х, = 0,038, манометрическое давление на поверхности жидкости в баке = 10 кПа. Какой уровень Н необходимо поддерживать в напорном баке, чтобы скорость движения жидкости на выходе из трубопровода бьша и = 2,7 м/с Местными потерями напора пренебречь. [c.171]

Из напорного бака (рис. 9.13) по трубопроводу диаметром d = 2S тл. течет вода. Уровень воды в баке поддерживается постоянным и равняется h = 1,4 м. Определить, какое манометрическое давление надо создать в резервуаре, чтобы получить скорость жидкости на выходе из трубопровода и = 4,7м/с, если коэффициент местного сопротивления крана = 12. Потерями напора по длине пренебречь. [c.173]

В насадке скорость воды вдоль осевой линии изменяется по линейному закону от Vi=l м/с до V2==ll м/с. Длина насадка L=0,2 м. Пренебрегая потерями напора, определить разность давлений в начальном и конечном сечениях. Построить эпюру избыточных давлений по оси. На выходе давление атмосферное. [c.133]

Величина потерь напора Лщ, в дюкере определяется, как для короткого напорного трубопровода, по формуле (4.1). При этом учитываются все местные потери на вход, в решетках, на повороты, на выход и потери по длине труб. [c.92]

Далее устанавливают степень засорённости линии, для чего определяют теоретическую пропускную способность самотёчной линии по разности отметок в источнике и колодце hдлине линии I м и диаметру самотёчной линии d мм. Полезный напор за вычетом потерь на вход и выход воды из трубы будет равен j . Так как в таблицах потери напора указывают обычно на 100 ж длины, то, разделив на /. и и умножив [c.544]

При работе насоса на длинный трубопровод скоростным напором выхода (или потерей выхода при подаче в напорный резервуар) можно пренебрегать (см. гл. 9). Исключе-(П 1ем является случай работы на трубопровод, снабженный концевым сходящимся насадком (рис. 14-4), так как скоростной напор на выходе из насадка сравним здесь с по-Iерями в трубах. [c.391]

Перед началом опыта бак заполняли водой из водопроводной линии. Затем включали в работу насос. Весь расход воды проходил через диафрагму расходомера. Основная часть расхода воды транзитом проходила по рабочей трубе и затем отводилась в бак (под уровень). Другая часть расхода воды в виде струи вытекала через отверстие в камеру и далее по самостоятельной линии также поступала в бак. Для удаления воздуха из воды насос кратковременно останавливали, а затем вновь включали в работу и производили замеры общего расхода воды, расхода струи и перепада давления в отверстии. Расчетный перепад давления в отверстии в стенке трубы принимали равным показанию дифманометра с вычетом потери напора на участке длиной 150 мм между патрубком для отбора давления и отверстием, предназначенным для выхода струи, при пропуске соответствующего транзитного потока без оттока струи. Расход воды, поступающей в камеру через отверстие в стенке трубы, замеряли объемным способом при истечении струи в бак. Во время опыта средняя скорость потока в трубе принималась 0—3 м/с, а скорость истечения струи из отверстия — до 5 м/с. В качестве рабочего элемента распределителя использована виниплас- [c.73]

На основании вышеизложенного можно сделать вывод о том, что разработанная теоретическая модель движения вскипающей жидкости в протяженных трубопроводах при условии реализации критического режима течения на выходе из трубопровода может стать базовой для расчета расхода и потерь на трение при давижении вскипающей жидкости в трубах. При этом основное влияние на расход и потери давления на трение при гомогенном течении оказывают сжимаемость среды в форме числа Маха и физические параметры среды в форме коэффициента Грю-найзена. Другие факторы (как, например, вязкость, скольжение фаз) в исследованном диапазоне параметров являются величинами второго порядка малости. Разумеется, в реальных условиях необходимо учитывать влияние местных сопротивлений, нивелирных напоров по длине трассы и теплообмена с окружающей средой. Учет всех этих факторов предусмотрен разработанной расчетной моделью, однако возможность ее использования в качестве РТМ при проектировании магистральных трубопроводов в схемах АТЭЦ (ТЭЦ) и A T требует ее тщательной проверки путем проведения крупномасштабных модельных или натурных испытаний, особенно при высоких параметрах теплоносителя. [c.135]

Из напорного бака по наклонному трубопроводу переменного сечения (рис. 9.5) движется жидкость относительной плотностью 5 = 0,85. Диаметры участков трубопровода = 50 мм, d2 = 30 мм, а длина соответственно равна /, - 80 м, 1 = 40 м. Начало трубопровода расположено выше его конца на величину z = 3,5 м. Для обоих участков трубопровода коэффициент гидравлического трения >. = 0,038. ЬСакой уровень Н необходимо поддерживать в напорном баке, чтобы скорость движения жидкости на выходе из трубопровода бьша и = 1,8 м/с Местными потерями напора пренебречь. [c.169]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...