Зубья коэффициент формы сопряженных

Рис. 10.13. График определения коэффициента Z/y, учитывающего форму сопряженных поверхностей зубьев

Случай 2, Полная сила действует в крайней точке однопарного зацепления. В зависимости от соотношен я параметров опасным может быть этот или предыдущий случай. Расчет отличается от упрощенного расчета только значениями коэффициента формы зубьев, которые зависят не только от чисел зубьев Zi и коэффициентов смещения х, рассчитываемого, но и сопряженного Zi и xi зубчатых колес. Коэффициенты формы зубьев для точных передач следует брать по графику на рис. 10 16, построенному В. В. Брагиным. [c.170]

Обозначим = /2/8Йт (2аи ) —коэффициент, учитывающий форму сопряженных поверхностей зубьев. При ay , = 2Q°ZfJ = 1,76. [c.136]

Введем коэффициент, учитывающий форму сопряженных поверхностей зубьев [c.262]

Коэффициент, учитывающий форму сопряженных поверхностей зубьев в полюсе зацепления, 2ц [c.561]

При изменении межцентрового расстояния форма сопряженных эвольвент не изменяется, следовательно, не нарушается правильность зубьев. Но увеличение межцентрового расстояния против номинала, несколько ухудшает динамические и кинематические параметры зацепления — понижается коэффициент перекрытия, уменьшается активная часть профиля. Кроме того, такой способ становится совершенно непригодным при регулировании зазора в каждой из нескольких пар сопряженных колес, расположенных на двух параллельных валах. В этом случае, отрегулировав боковой зазор одной какой-либо пары, можно получить неприемлемые боковые зазоры для остальных. [c.489]

Обозначим 2я = K2/sin 2 а, — коэффициент, учитывающий форму сопряженных поверхностей зубьев (для нормальных прямозубых колес при = 20° = 1,76) [c.108]

Коэффициент., учитывающий форму сопряженных поверхностей зубьев Zh = /2 os Pb/sin 2а/щ. (7.35) [c.134]

Обозначим Zh=K 2/sin(2a ,) — коэффициент, учитывающий форму сопряженных поверхностей зубьев. При ot ,=20° Zh—1,76. Z , = [c.87]

Zh — коэффициент, учитывающий форму сопряженной поверхности зубьев. При Хг = = 0 и а = 20° 2н = 1,77 os Р z , — коэффициент, учитывающий механические свойства материалов сопряженных зубчатых колес. Для стальных зубчатых колес г = = 866 кгс/см , 2е—коэффициент, учитывающий суммарную величину контактных линий, т. е. величину перекрытия. Для прямозубых колес 2е = 1, для косозубых колес Zf — = 0,8—0,9. [c.176]

Рис. 43. График для определения коэффициента 1и, учитывающего форму сопряженных зубьев

Значение а о рассчитываю по формуле, учитывающей рабочую ширину венца колес, передаточное отношение и коэффициенты, учитывающие механические свойства материалов колес, форму сопряженных поверхностей зубьев, суммарную длину контактных линий. [c.308]

МПа. Коэффициент учитывающий форму сопряженных поверхностей, вычисляют по формуле (5.33). Для колес с прямыми зубьями можно принимать Zя=2,5, с круговыми зубьями (при р = 35 ) Zя=2,26. [c.84]

В первой части таблицы приводят внешний окружной модуль для прямозубого колеса средний нормальный модуль /и для колеса с круговыми зубьями число зубьев г тип зуба — прямой, круговой осевую форму зуба по ГОСТ 19325-73 для колес с круговыми зубьями (для проектируемых колес форма зуба — II) направление линии зуба — правое, левое исходный контур со ссылкой на ГОСТ 13754-81 для колес с прямыми зубьями и ГОСТ 15202-81 для колес с круговыми зубьями коэффициент смещения с соответствующим знаком внешний окружной для колес с прямыми зубьями, средний нормальный х для колес с круговыми зубьями (при отсутствии смешения в графе проставляют 0) угол 5 делительного корпуса вид сопряжения и степень точности по ГОСТ 1758-81. [c.384]

В зависимости от формы профиля сопряженных зубьев изменяется вид линии зацепления, величина коэффициента перекрытия и другие характеристики зацепления. [c.266]

Тде г , г и — коэффициенты, учитывающие механические свойства материалов сопряженных зубчатых колес, форму зубьев в полюсе зацепления и степень перекрытия соответственно М2 — вращающий момент на зубчатом колесе 2 — делительный диаметр колеса Ь — ширина венца колеса и — передаточное число, и = г /г Кц — коэффициент, учитывающий неравномерность распределения нагрузки между зубьями по ширине венца, а также окружную скорость колес и степень точности их изготовления. [c.211]

Тангенциальную коррекцию применяют с целью обеспечения равнопрочности зубьев сопряженных колес. Рекомендуемые значения коэффициента тангенциальной коррекции т для шестерен и колес из одинаковых материалов приведены в табл. 94. В других случаях t рассчитывают по формулам [1]. При проектировании передач с круговыми зубьями формы И принимают коэффициент тангенциальной коррекции т = О, за исключением случаев особо тяжелонагруженных передач, для которых т берут по табл. 94. [c.124]

Обозначим 2д = ]/ 2 os P/sin 2ав,— коэффициент, учитывающий форму сопряженных поверхностей зубьев (напомним, что при л = О [c.184]

Значение коэффициентов 2н, гм, г,, с точностью, достаточной для практических расчетов, можно принять следующими гп — ко-эфф ициент, учитывающий форму сопряженной поверхности зубьев. При л- -=0 и а=20° 2н=1,77-созР 2аг — коэффициент, учитывающий механические свойства материалов сопряженных зубчатых колес. Для стальных зубчатых колес гм = 275 МПа г, —.коэффициент, учитывающий суммарную величину контактных линий, т. е. [c.168]

Коэффициенты Хе, 7-н, учитывают соответственно механические свойства материалов зубьев, форму сопряженных поверхностей зубьев в полюсе зацепления и суммарную длину конт8ктны. линий Рщ — это исходная окружная сила при расчете на контактную выносливость коэффициенты Ка< Кни, Кий, Кна учитывают соответственно внешнюю динамическую нагрузку, динамическую нагрузку в зацеплении, неравномерность распределения нагрузки по длине контактных линий и распределение нагрузки между зубьями. [c.189]

Хорошо разработанные методы строительной механики для определения статических усилий, возникающих в упругих системах маншн, узлов и конструкций, потребовали во мнорих случаях экспериментального определения для машиностроения коэффициентов соответствующих уравнений, а также учета изменяемости условий совместности перемещений по мере изменения форм контактирующих поверхностей вследствие износа иди других явлений, нарастающих во времени. При относительно высокой жесткости таких деталей, как многоопорные коленчатые валы, зубья шестерен, хвостовики елочных турбинных замков, шлицевые и болтовые соединения, для раскрытия статической неопределимости были разработаны методы, основывающиеся на моделировании при определении в упругой и неупругой области коэффициентов уравнений, способа сил или перемещений, на учете изменяемости во времени условий сопряжения, а также применения средств вычислительной техники для улучшения распределения жесткостей и допусков на геометрические отклонения. Применительно к упругим системам металлоконструкций автомобилей, вагонов, сельскохозяйственных и строительных машин были разработаны методы расчета систем из стержней тонкостенного профиля, отражающие особенности их деформирования. Это способствовало повышению жесткости и прочности этих металлоконструкций в сочетании с уменьшением веса. [c.38]

Рис. 62. Коэффициент, учитывающий форму зуба и концентрацию напряжений при приложении нагрузки в верхней граничной точке Урхи г их- параметры рассчитываемого зубчатого колеса гл и хл - параметры сопряженного зубчатого колеса

Смотреть страницы где упоминается термин Зубья коэффициент формы сопряженных : [c.183] [c.353] [c.171] [c.185] [c.208] [c.351] [c.163] [c.188] [c.98] [c.189] [c.189] [c.190] [c.117] [c.63] [c.59] [c.53] [c.66] [c.373] [c.334]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...