СТАЛЬ — СТЕРЖН нормальной температуре

Исходными материалами для производства проволоки служат медь марки М-1 по ГОСТ 859-41 и мягкая предварительно нормализованная мартеновская сталь состава (в о/о) 0,05—0,12 С 0 4—0,6 Мп и примесей (не более) 0,10 81, 0,20 Си, 0,15 Сг, 0,04 8, 0,04 Р. Проволока производится способом заливки стальных стержней медью при температуре не более 1200—1250° С более высокая температура ведёт к большому поглощению газов расплавленной медью, а более низкая не обеспечивает приварку меди к стальному стержню. Стальные стержни берутся диаметром 80—85 мм и длиной 770—805 мм. Биметаллическая проволока применяется главным образом на телеграфных и телефонных линиях связи содержание меди в проволоке колеблется в пределах от 30 до 40 /д. Проволока с 40% Си применяется при нормальных условиях эксплоатации, а проволока с 30% Си — при особо тяжёлых условиях (большие пролёты, сильная гололедица, ветры и т. п.). Проволока изготовляется диаметром 4. 3,5, 2,5 и 1 мм. [c.236]

Однократное растяжение и нагрев. Пусть стержень прямоугольного сечення из стали 12Х18Н9Т, характеристики которой приведены на рис. 1.3, подвергается одновременному действию постепенно возрастающей растягивающей силы N и постепенному нагреву так, что температурное поле по ширине стержня становится неравномерным. Нагружение и нагрев прекращаются, когда среднее растягивающее напряжение достигает значения = 20 кгс/мм , а неравномерность поля температур по ширине сечения становится равной 200° С (рис. 1.4, а). Нагружение и нагрев происходят достаточно быстро, так что ползучестью можно пренебречь. Найдем распределение напряжений и деформаций по сечению в конце нагружения и нагрева, а также выясним возможность появления остаточных напряжений и деформаций после разгрузки и охлаждения всего стержня до нормальной температуры. [c.265]

Для доказательства предложенного механизма образования частиц износа и исследования их формы проводились испытания при возвратно-поступательном движении стержня по диску. Стержень — подшипниковая сталь, диски — технически чистая медь (размер зерна 15 мкм) и отожженная сталь (размер зерна 5 Д1км). Испытания осуществлялись в атмосфере аргона, нормальная нагрузка 1816 гс, v = 0,5 м/с. Медь испытывалась при температуре 120° С, сталь — при комнатной. После испытания проводилось электронно-микроскопическое исследование поперечного сечения следа трения в направлениях, параллельном и перпендикулярном направлению скольжения. На представленных фотографиях как в меди, так и в стали ясно видны трещины, параллельные направлению скольжения и расположенные на некотором расстоя- [c.90]

Кроме того, в. реакторе имеются аварийные стержни, с помощью которых в очень короткое время можно полностью прекратить цепную ядерную реакцию, т. е. остановить атомный реактор. Зти стержни также изготовлены из кадмия или бористой стали, но в отличие от регулирующих стержней для них в активной зоне реактора проделаны вертикальные каналы. При нормальной работе реактора эти стержни удерживаются в верхнем положении сильными электромагнитами. В случае наруптения работы реактора, прекращения подачи теплоносителя, резкого увеличения температуры в реакторе ток в электромагнитах выключается, и аварийные стержни падают в реактор, прекращая его работу. [c.94]

Опыты проводили во фторопластовой ячейке объемом 500 см на цилиццрических образцах с площадью рабочей поверхдасти 3-5 см . Токоподводом к цилиндрическим образцам служил стержень из стали 12Х18Н10Т, на который навинчивали образец. Изоляцию стержня от электролита обеспечивали с помощью фторопластовой трубки. Анодные потенциодинамические кривые снимали со скоростью 1,44 В/ч. Продолжительность испытаний в гальваностатическом режиме при плотностях тока 1-100 мА/см и в потенциостатическом режиме (при потенциалах -0,11 и +0,45 В) составляла во всех опытах 5 ч. Для измерения потенциала применяли насыщенный хлорсеребряный злектрод при комнатной температуре и пересчитывали значения потенциалов по шкале нормального водородного электрода. [c.32]

Главным препятствием при пайке алюминия является окисная пленка А12О3, которая почти мгновенно образуется при ее удалении. Окисная пленка алюминия является весьма стойким химическим соединением и имеет температуру плавления 2050° С. Ее не удается растворить или восстановить обычными флюсами, применяемыми при пайке меди или стали. Из механических способов разрушения окисной пленки в процессе пайки представляют интерес абразивная и ультразвуковая пайка алюминия. При абразивной пайке асбест, выполняющий роль абразива, легко снимает с поверхности нагретого алюминия окисную пленку, а содержащийся в паяльном стержне припой, оплавляясь в контакте с алюминием, облуживает его поверхность. После облуживання паяные соединения первоначально обладают достаточной прочностью, но при эксплуатации во влажной атмосфере или в воде прочность их довольно быстро снижается в результате коррозии. Это объясняется тем, что применяемые при абразивной пайке оловянноцинковые припои имеют большую разность нормальных электродных потенциалов по сравнению с алюминием, а это вызывает электрохимическую коррозию. [c.209]

Горячее выдавливание. Указывается на возможность получения стержней из плотной иОг, плакированных нержавеющей сталью, методом горячего совместного выдавливания керамического сердечника и оболочки [64]. В условиях высокого изостатического давления и высокой температуры хрупкая при нормальных условиях двуокись урана приобретает пластичность, достаточную для того, чтобы ее можно было деформировать выдавливанием. В процессе выдавливания двуокись урана должна иметь температуру 1700° С (0,66 Габс)- Совместный нагрев оболочки из нержавеющей стали и сердечника заготовки до указанной температуры невозможен из-за низкой температуры плавления материала оболочки, поэтому применяют раздельный нагрев частей заготовки, соединяя их непосредственно перед прессованием. Схема заготовки в момент перед выдавливанием показана на рис. 1.22 [161]. [c.46]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...