Аэродинамические поверхности ламинарным обтеканием

Длительное соперничество дерева и металлов за место крылатого материала связано также и с тем, что для обеспечения необходимых аэродинамических свойств крыла (например, ламинарного обтекания) требуется высокое качество поверхности (волнистость, шероховатость) и высокая точность выполнения требуемой формы профиля. При этом фанерная обшивка крыла имеет определенные преимущества в сравнении с обшивкой из высокопрочного алюминиевого сплава. [c.346]

Изменение пульсационной составляющей выходного сигнала термоанемометра е по длине пластины в холодном режиме иллюстрируют осциллограммы фиг. 3, а. Начиная с минимального в данном опыте расстояния от передней кромки х = 70 мм (/) пограничный слой был сильно возмущен (сравнительно небольшая величина сигнала обусловлена нахождением чувствительного элемента датчика термоанемометра во внешней части тонкого здесь пограничного слоя). Течение носило нестационарный характер ламинарный и турбулентный режим перемежались между собой с низкой частотой (3). Это, возможно, связано с изменением положения линии торможения относительно передней точки носика пластины. При положении линии торможения на рабочей (верхней) поверхности пластины происходило плавное развитие пограничного слоя (i). Аэродинамическое сопротивление потока верхнего канала (над пластиной) уменьшалось, а скорость течения в нем относительно скорости нижнего канала увеличивалась, и при этом линия торможения смещалась на нижнюю поверхность пластины. Обтекание передней кромки проходило теперь возвратным потоком, [c.35]

Все перечисленные обстоятельства дают основания надеяться, что результаты расчетов на базе уравнений ламинарного течения пленки расплава отвечают действительной картине процесса оплавления в широком диапазоне условий обтекания тела и позволяют определить его основные закономерности, которые будут также справедливы прп числах Re, близких к критическим. Заметим, что вязкость кварцевого стекла, наиболее интересного представителя стеклообразных материалов, столь высока, что при выходе расплава на боковую поверхность затупленного конуса он перестает увлекаться силами аэродинамического воздействия и как бы замерзает . Тем самым отпадает вопрос об устойчивости течения пленки [Л. 8-2]. Это намного упрощает расчетную схему, поскольку основным процессом на поверхности теплозащитного покрытия ста-194 новится не стекание пленки, а испарение стекла. [c.194]

В [1] изучено влияние угла раскрытия 27 У-образного крыла — нижней поверхности треугольного в плане волнолета на его аэродинамическое качество К при заданных удельном объеме г и коэффициенте подъемной силы Су. Расчеты проводились с использованием конической модели толщины вытеснения пограничного слоя [2, 3] (рис. 1, штриховые линии около крыла) на режимах обтекания с присоединенной к передним кромкам ударной волной. Число Маха невозмущенного потока М = 20, число Рейнольдса, вычисленное по длине корневой хорды крыла, Ке = 5 10 (ламинарный пограничный слой). [c.673]

Тела, имеющие закругленные очертания. Характер обтекания потоком цилиндра с гладкой поверхностью зависит от числа Рейнольдса (см. гл. 4). Эта зависимость отражает изменения, происходящие в пограничном слое, который образуется на поверхности цилиндра, в области отрыва потока. При малых числах Рейнольдса течение в пограничном слое ламинарное. По мере их увеличения происходит изменение режима обтекания до тех пор, пока при очень больших числах Рейнольдса (которые характерны для природных потоков, но редко достигаются в аэродинамической трубе) пограничный слой на поверхности цилиндра будет преимущественно или полностью турбулентным [9.3П. [c.265]

Таким образом, применительно к затупленным телам основная задача расчета состоит в том, чтобы определить, как далеко вдоль боковой поверхности будет происходить перетекание пленки и где сдвигающие усилия потока окажутся столь невелики, что весь унос будет происходить в газообразном виде, т. е. прекратится процесс оплавления. Конечно, ответ на этот вопрос суш,е-ственно зависит от вязкости расплавленного стекла. В работе [Л. 8-2] приведены примеры расчетов для кварцевого стекла при различных условиях обтекания, в том числе и при смене режима течения в пограничном слое с ламинарного на турбулентный. Из рис. 8-27 видно, что расплавленная пленка практически не обладает инерцией как только сдвигающие напряжения аэродинамического обтекания становятся малыми, течение расплава прекращается и двумерностью переноса тепла можно пренебречь. Действительно, градиент температуры вдоль поверхности при xjR>2 уже не превышает 250 К/м. Однако даже максимальное отмеченное значение продольного градиента температуры (dTJdx) не превысило 2% градиента температуры по толщине пленки (дТ1ду)ю- Это подтверждает правильность представления вязкости в виде зависимости только от координаты у [уравнение (8-33) ]. [c.230]

Экспериментальные данные о нестационарных аэродинамических характеристиках тонких затупленных конусов указывают на сильное влияние при гиперзвуковых скоростях обтекания вязких эффектов, связанных с наличием на поверхности тел пограничного слоя, тепломассообмена и перехода ламинарного режима обтекания в турбулентный. В ходе натурных испыганий были зарегистрированы режимы динамической неустойчивости ЛА, что могло быть проявлением дестабилизирующих факторов, связанных с нестационарным пограничным слоем или переходом ламинарного режима обтекания в турбулентный. На это бьшо обращено внимание и построена приближенная модель течения Ю.И. Файковым (1982 г). Поскольку перечисленные факторы плохо воспроизводятся при испытаниях моделей в аэродинамических трубах, важную роль приобретают расчетные методы. [c.6]

Прямым весовым методом измерено сопротивление плоских поверхностей со сферическими углублениями. Испытания проводились в малотурбулентной аэродинамической трубе с поперечным сечением 1000 х 1000 и длиной 4000 мм. Исследованы три поверхности с углублениями, имеющими диаметр 7.0, 3.9 и 1.3 мм и глубину соответственно 0.5, 0.3 и 0.2 мм. Показано, что при числах Ке = (3-9)- 10 и Л/ 0.3 и турбулентном режиме обтекания сферические углубления увеличивают сопротивление плоской поверхности. Не обнаружено заметного влияния сферических углублений на положение ламинарно-турбулентного перехода при Ке,-3 - 10< . [c.69]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...