Гидродинамика котла

ГЛАВА б. МЕТОДЫ ПОЛУЧЕНИЯ ЧИСТОГО ПАРА И ГИДРОДИНАМИКА КОТЛОВ [c.152]

О ГИДРОДИНАМИКЕ КОТЛОВ С ПРИНУДИТЕЛЬНЫМ ДВИЖЕНИЕМ ВОДЫ [c.47]

Из теплового расчета и расчета гидродинамики котла [c.190]

ГИДРОДИНАМИКА КОТЛОВ С МНОГОКРАТНОЙ [c.245]

Таким образом, применение гексаметафосфата натрия и гидразина, а также упорядочение гидродинамики котла позволяют практически полностью предотвратить образование на поверхностях нагрева отложений, состоящих из сложных силикатов, окислов железа и меди. [c.72]

Так как процессы сепарации пара и циркуляции являются частями единого внутрикотлового процесса, то гидродинамика котла, особенно водяного объема барабана, оказывает сильное влияние на чистоту пара. Пар, поступающий в верхний барабан, всегда сопровождается большими массами воды, превышающими количество пара в Юн-20 раз и более, в соответствии с кратностью циркуляции. Водяное пространство барабана сильно насыщено пузырями пара, наибольшее число которых находится вблизи от зеркала испарения. Зеркало испарения, даже при работе котла в нормальных условиях, все время меняет свое положение под влиянием всегда имеющихся небольших колебаний давления и циркуляционных пульсаций. Неравномерный и несимметричный [c.208]

Исследования работы прямоточного сепараторного котла 67-2СП Подольского завода показали полную эксплуатационную его надежность. Введение в схему промывочного сепаратора заметно улучшило гидродинамику котла. Колебания температуры пара в обычных эксплуатационных условиях за первым пакетом переходной зоны находились в интервале 3—5° С, а за второй зоной 2° С. Явлений пульсации не наблюдалось, и даже при резких переменах режима нагрузки (на 20—40%) при полностью включенной автоматике была достигнута устойчивая работа котла. [c.20]

Таким образом, выносной циклон позволяет увеличивать паровые нагрузки сечения сепаратора в 2—2,5 раза в сравнении с барабанами котлов, высота парового объема которых ограничена. Это обстоятельство следует иметь в виду при анализе гидродинамики котлов с выносными циклонами при переменны.х режимах, так как чем больше нагрузка зеркала испарения, тем значительнее и тем быстр(н> будет повышаться действительный уровень в сепарационном устройстве в результате повышения нагрузки нли снижения давления. Именно поэтому при расчете линий, соединяющих выносной циклон с барабаном, следует стремиться к тому, чтобы весовой уровень в выносном цик,лоне был всегда значительно ниже, чем в барабане котла (см. 3-3). [c.67]

Гидродинамика пароводяного тракта 163 Гидродинамический расчет котла 232 Горелка 18, 59 [c.257]

В книге изложены современные представления о гидродинамике, теплообмене, массообмене и горении твердых топлив в стационарном и циркуляционном кипящем слое. Описаны отечественные и зарубежные котлы со стационарным и циркуляционным кипящим слоем, их конструктивные особенности, дан анализ опыта их эксплуатации. Рассмотрены экологические преимущества метода сжигания в кипящем слоем. [c.2]

При компоновке змеевиков необходимо обеспечить достаточное расстояние между трубами, так как слишком тесное расположение труб ухудшает гидродинамику слоя, способствует отложению и горению крупных частиц на трубах. Следует шаг SJ выбирать несколько больше максимально возможного размера куска топлива, поступающего в топку котла. Так же по условиям гидродинамики и обслуживания коридорное расположение труб в пучке предпочтительнее шахматного. На котле 420 т/ч, чтобы обеспечить доступ к решетке между пакетами, предусмотрены разрывы. [c.280]

Испытания котлов с топками кипящего слоя (рис. 5.3, 5.4) показали, что потери с механическим недожогом составляют от 4 до 25% в зависимости от режимных и конструктивных параметров и сорта топлива. Эффективность горения твердых топлив в циркулирующем кипящем слое благодаря особенностям гидродинамики и интенсивной рециркуляции частиц, обеспечивающей длительное время пребывания частиц в топке, может быть достаточно высока (до 99 %), [c.319]

ВОДОГРЕЙНЫЕ КОТЛЫ. ГИДРОДИНАМИКА И РЕЖИМЫ РАБОТЫ [c.18]

Попытки ряда авторов распространить теорию свободной струи Г. Н. Абрамовича [155] на течение потоков, ограниченных стенками камеры сгорания, не оказались успешными. Не дают возможности теоретически рассчитать гидродинамику в топочных камерах и фундаментальные работы Бай Ши И [88], И. О. Хинце [156], Л. Прандтля [157] и других исследователей. Поэтому при разработке новых образцов топочных камер (топки паровых котлов и парогенераторов, силовые камеры газотурбинных и прямоточных реактивных двигателей) гидродинамика их предварительно изучается на моделях экспериментальным путем, и затем на основе данных гидродинамических исследований в создаваемые образцы вносятся уточнения. [c.158]

Материал излагается на основе нормативных методов теплового и гидравлического расчета паровых котлов fS-l, 8-2]. (Использован также ряд работ по гидродинамике, опубликованных, главным образом, в отечественной печати. [c.215]

Начиная с 30-х годов текущего столетия было произведено много работ для изучения вопроса гидродинамики рабочего тела при принудительном перемещении его по трубам котла. Многие из этих исследований были выполнены в СССР применительно к работе прямоточных котлов Рамзина. Изучались условия неустойчивости гидродинамической характеристики витков этих котлов, возникновения пульсаций расхода воды и производительности котла, расслоения пароводяной смеси в трубах котла и т. п. Были предложены различные методы предотвращения этих явлений, как, например, ступенчатое изменение диаметра труб в радиационной (испарительной) части котла, установка дроссельных шайб на входе в витки испарительной части, установка промежуточных смесительных, а также дыхательных коллекторов, установка внутрикотлового подогревателя. Последний был применен на нескольких котлах с давлением пара 35 ата, остальные мероприятия применяются частично или полностью во всех прямоточных котлах высокого давления. [c.47]

Гидродинамика котла 211 Гидрошлакозолоудаление 487 Горелки для газообразного топлива 86, [c.521]

В случае недостаточного количества вставок можно не выявить опасных режимов и сделать неправильные выводы. Напримр, при наладке гидродинамики котла ТГМП-114 (производительность корпуса 132 кг/с) по ширине панели каждого из двух потоков НРЧ в области максимальных тепловых нагрузок установлено по три температурные вставки. На головных образцах котлов вставки монтируются для каждого потока на трех-четырех отметках по высоте фронтовой, задней и одной боковой стен. [c.231]

Левинзон В. М. Наладка и усовершенствование гидродинамики котлов СКД при работе на номинальных и скользящих параметрах.— Теплоэнергетика, 1979, № 3, с. 6—10, [c.314]

Расчет будет завершен, когда получим, пусть ориентировочно, такую характеристику топки, как паропроиз-водительность. Разность между значениями теплосодержаний получаемого пара (насыщенного при давлении р = 4 МПа) и поступающей из экономайзера воды Д/ = = 1,72-10 Дж/кг. Следовательно, паропроизводитель-ность равна 1,5 10 /1,72 10 = 0,87 кг/м (решетки) в 1 с, или примерно 3,13 т/ч с 1 м . Имея заданную паро-производительность котлоагрегата, нетрудно получить его габариты или прикинуть необходимую площадь газораспределительной решетки. Например, для котла, производящего 50 т пара в час, площадь решетки должна быть порядка 16 м . Чтобы получить послушную с точки зрения гидродинамики топку, ее целесообразно разделить на две части по 8 м (предположим, 2 мХ4 м каждая). [c.161]

Частицы углерода распределены по всему объему топки и активно щфкулируют в ней. В верхней части топки (Н = 15,5 м) опытнопромышленного котла на 100%-ной нагрузке частиц размером более 300 мкм было 26% по весу, в то время как в улове циклонов только 15% (рис. 6.22). Следует предположить, что относительно большие по размеру частицы благодаря специфической гидродинамике циркулируют в топке по всей высоте. Содержание горючих на выходе из топки при 100%-ной нагрузке при сжигании угля с 29,6% составляло от 2 до 5% и от 1 до 2% при нагрузке 50%. Чем больше нагрузка и меньше высота сечения топки, тем процент недогоревших частиц больше. [c.333]

Сжигание мазута в определенных условиях может сопровождаться появлением сажи, что хорошо видно по окраске дыма. Причиной сажеобразования бывают нехватка воздуха, грубые нарушения гидродинамики форсунок, повышенная вязкость топлива и т. п. Положение усугубляется при работе с малой нагрузкой, когда температуры топки недостаточны для дожигания мелкодисперсных частиц углерода. Особенно опасны в этом отношении пусковые периоды. Неналаженность оборудования сочетается здесь иногда с длительной (сутками) работой на холостом ходу, необходимой для наладки регулирования турбины, сушки генератора, настройки электрической защиты и т. п. Образуюш,аяся сажа накапливается по газоходам и особенно в узких пазах набивки регенеративного воздухоподогревателя. При дальнейшем повышении нагрузки, а следовательно, и температуры происходит самовозгорание сажи или зажигание ее от случайных очагов. В рекуперативных трубчатых подогревателях пожары, как правило, бывают после останова котла, так как при его работе дымовые газы бедны кислородом и процесс горения не развивается. В регенеративных воздухоподогревателях кислород поступает при прохождении набивки через воздушный канал, и раз начавшись, пожар быстро прогрессирует. После прогрева до 800—1 000° С в горение включается сталь, имеющая теплоту сгорания около 1 ООО ккал1кг. Температура быстро повышается, ротор деформируется и заклинивается, набивка размягчается, спекается в куски или в виде жидких струй вытекает в короб. Пожары развиваются с большой скоростью и наносят огромный ущерб. Первым признаком пожара является быстрый рост температуры уходящих газов и горячего воздуха. Для практических целей за сигнал тревоги надо принимать повышение температуры на 20—30° С выше обычной. По мере развития пожара начинается выбивание искр через периферийные уплотнения воздушного сектора и разогрев до видимого глазом каления газовых коробов. [c.291]

Е. Ф. Бузников и В. Н. Сидоров [21, исследуя гидродинамику в водогрейных котлах, пришли к выводу, что при определенных тепловых нагрузках и скорости воды в обогреваемых трубах с опускным движением происходит парообразование, нарушается направление движения воды, происходит отложение накипи, возникают гидравлические удары в котле и отопительной системе. [c.131]

Топка экранируется U-образными панелями с подъемно-опускным движением рабочей среды. Надежность гидродинамики в этих панелях должна обеспечиваться достаточно большими весовыми скоростямк рабочей среды при номинальной -нагрузке котла. Г идродинамическая характеристика [c.66]

Котел. По условиям устойчивости гидродинамики прямоточного котла в настоящее время обычно принимают, что расход воды через его испарительную часть при всех режимах не должен быть ниже 30% номинального. Снижение этого предела возможно при условии увеличения весовой скорости рабочей среды при н01миналь-ном режиме. Однако вследствие связанного с этим повышения гидравлического сопротивления котельного агрегата при всех режимах его работы такой способ снижения нижнего предела нагрузки едва ли целесообразен. [c.192]

Проектирование и эксплуатация котла как такового при ожидаемом росте мощности, а также параметров пара ставит ряд серьезных проблем. Из вопросов, не рассмотренных в настоящей книге, следует отметить важность надежной организации гидродинамики прямоточных котлов. Как известно, в последних крупных прямоточных котлах в основном принято выполнение топочных экранов в виде вер-тикально-трубных панелей. Это позволяет производить блочную поставку радиационных поверхностей и реализовать общеизвестные преимущества такой поставки. В котлах сверхкрити-ческого давления весьма заманчиво отказаться от необопреваемых наружных опускных труб, соединяющих отдельные панели, как это делается, например, iB котлах типа Бенсон. [c.236]

Многочисленные исследования и опыт эксплуатации прямоточных котлов показали, чгго с повышением давления гидродинамика их становится более устойчивой. Серийные прямоточные котлы высокого давления типа 67-СП практически не имеют повреждений по причинам, связанным с расстройством гидродинамики. Эти котлы могут рабо- [c.47]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...