Б Био критерий вулканизация

Для расчета одного режима вулканизации подготавливается исходная информация в соответствии со следующими идентификаторами программы Н — толщина эквивалентной пластины, м КТ — температурный коэффициент вулканизации Кт , ТЭ — температура эквивалентного изотермического режима вулканизации Тэ, °С N — общее число элементарных слоев, выделяемых в эквивалентной пластине N — номер границы между элементарными слоями (номер узловой координаты), для которой при сокращенном объеме выводимой на печать информации печатаются значения температуры и эквивалентного времени вулканизации наряду с такими же величинами для поверхностей эквивалентной пластины TAY — шаг интегрирования по времени Ат, с, задаваемый постоянным либо условным выражением в зависимости от времени, обозначаемого идентификатором TAY ВП — время процесса вулканизации, анализируемое с помощью программы Тв, с Г1, Г2 — тип граничного условия, принимающий значения 1, 2 или 3 соответственно для двух противоположных поверхностей эквивалентной пластины ТО — начальное значение температуры пластины Tq, °С, задаваемое в том случае, если начальная температура эквивалентной пластины не принимается переменной ТН1, ТН2 — начальные температуры соответствующей поверхности эквивалентной пластины, задаваемые в том случае, если формулируется для соответствующей поверхности граничное условие первого рода, °С Т1, Т2 — приращения температуры границ пластины за шаг по времени АГь АГг, °С, при граничном условии первого рода или температуры теплоносителей, контактирующих с соответствующими сторонами пластины, при граничных условиях третьего рода (при граничных условиях второго рода данные параметры пе задаются) AL1, AL2 — коэффициенты теплоотдачи к соответствующим поверхностям пластины ai и а2 при граничных условиях третьего рода, Вт/(м-К), или плотность теплового потока через соответствующую поверхность пластины q[ или q2, Вт/(м -К), при граничных условиях второго рода (при граничных условиях первого рода данные параметры не задаются) ПП — признак вида печати результатов (при ПП = 0 печатается в цикле по времени массив узловых значений температуры и массив значений эквивалентного времени вулканизации, при ПП= 1 печатаются лишь элементы указанных массивов, имеющие индексы 1, N , N - - 1) ЧЦ — число шагов по времени в циклах интегрирования, через которое планируется печатание текущих результатов ПХ, ПТ — признаки задания массивами соответственно линейных координат по толщине пластины, выделяющих элементарные слои, и узловых значений температуры в тех же точках для начального температурного профиля пластины (указанные величины формируются в виде массивов при ПХ=1 и ПТ=1) СИГМА—весовой коэффициент смежного слоя ко второй производной в уравнении теплопроводности, принимающий значения от нуля до единицы в зависимости от выбираемой сеточной схемы интегрирования (возможно задание этого коэффициента в зависимости от критерия Фурье для малой ячейки сетки, значение которого в программе присваивается идентификатору R4) А(Т, К)—коэффициент температуропроводности, для которого задается выражение в зависимости от температуры материала и линейных координат Х[К] и Х[К + 1], ограничивающих элементарный слой эквивалентной пластины L(T, К)—коэффициент теплопроводности для эквивалентной пластины, для которого задается выражение в зависимости от тех же параметров, что и для коэффициента температуропроводности X[N - - 1] — массив линейных координат Xi пластины, i=l, 2, 3,. .., -h 1, который при ПХ = 0 является рабочим [c.234]

Кольцевой модуль (КМ) резиновых смесей служит критерием оценки степени вулканизации резиновых смесей. Метод (ГОСТ 412—76) заключается в растяжении кольцевого образца, вулканизированного по режиму, устаповлен-пому для контролируемой резиновой смеси, иод действием заданной нагрузки, и измерении его деформации после заданного промежутка времени. [c.269]

После выявления группы каучуков, резины на основе которых в первом приближении будут длительно противостоять воздействию основных эксплуатационных факторов, приступают к определению марки каучука, используя в качестве критериев важнейшие технические и технологические свойства. К таким техническим свойствам относятся условная прочность относительное и относительное остаточное удлинение твердость сопротивление многократному растяжению накопление остаточной деформации при сжатии сопротивление старению гистерезисные и электрические свойства и т. д. К технологическим энергетические затраты на диспергирование ингредиентов в матрице каучука вязкость, усадка, вальцуемость, шприцуемость и каландруемость резиновых смесей стабильность в процессе переработки (стойкость к подвулканизации) скорость вулканизации характер изменения технических свойств после достижения оптимума вулканизации и другие. [c.9]

Кинетика изменения свойств резиновых смесей при вулканизации зависит от типа и содержания ускорителя (ускорителей) вулканизации. Приняв в качестве критерия качества такие требования к разрабатываемой смеси, как высокая стойкость к преждевременной вулканизации и наличие широкого плато вулканизации, по данным табл. 1.7 можно установить, что только ускорители класса сульфенамидов отвечают указанным требованиям. Из выпускаемых отечественной промышленностью двух ускорителей этого класса сульфенамида М и сульфенамида Ц — предпочтение следует отдать последнему из-за более низкой оптовой цены. При выборе оптимальной концентрации ускорителя не следует превышать уровня 1,5 ч. (масс.), поскольку при более высоком содержании уменьшается динамическая выносливость резин. [c.52]

Применение критерия Бейли для расчета индукционного периода вулканизации в неизотермических Т = Т (t) условиях [23, 212, 219] рассмотрено в разделе 2.4 [см. формулу (2.4.2)]. [c.246]

Бартенева — Голланда — Тернера закон 197 Безразмерный коэффициент нелинейности 158 Бейли интеграл 73 Бейли критерий для расчета индукционного периода вулканизации 246, 247, 250 Больцмана суперпозиция 43 Буссе — Журкова — Бики зависимость между долговечностью и напряжением 187 [c.350]

Для успешного применения критерия Бейли в качестве степени вулканизации необходима адекватная математическая модель процесса экструзии резиновых смесей, а так же проведение экспериментальных исследований по оценке качества экструдата [70-73]. [c.79]

Далее образцы экструдата вулканизовались нри заданном режиме вулканизации (хв - время вулканизации, рассчитанное по критерию Бейли (4.9), при температуре вулканизации Гв = 413 К) для резиновой смеси НО-68-1 и измерялись предел прочности образцов на разрыв, относительное остаточное удлинение до (орэ, бост.э) и после (ор, 5ост.) процесса экструзии. [c.83]

Сравнительный анализ значений предела прочности и остаточного удлинения нри разрыве (рис. 4.8) до (арэ= 80 кг/см, бост.э = 300 %) и после (ар, бост.) процесса экструзии показал их расхождение не более 10 %.Таким образом, в зависимости от пазпачепия готового резинотехнического изделия, от степени ответственности его при эксплуатации можно путем варьирования заданным значением критерия Бейли получать экономию энергозатрат нри вулканизации изделий в котлах высокого давления, в ваппах с расплавом солей и т.д. [c.83]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...