Коэффициент для влажного материала

Эффективный коэффициент теплопроводности пористых материалов сильно зависит также от влажности. Для влажного материала коэффициент теплопроводности значительно больше, чем для сухого и воды в отдельности. Например, для сухого кирпича А,=0,35, для воды у=0,60, а для влажного кирпича Х=1,0 вт/м-град. Этот эффект может быть объяснен конвективным переносом тепла, возникающим благодаря капиллярному движению воды внутри пористого материала и частично тем, что абсорбционно связанная влага имеет другие характеристики по сравнению со свободной водой. [c.20]

При Прочих равных условиях для материалов с большей плотностью я, как правило, имеет более высокие значения, а повышенная пористость материала приводит к снижению X. Для влажного материала Я может быть значительно выше, чем для сухого и для воды в отдельности. Например, для сухого строительного кирпича Я г 0,3 Вт/(м С), для воды Я = 0,6 Вт/(м-°С), а для влажного кирпича Я=0,9 Вт/(м- С). Коэффициенты теплопроводности наиболее распространенных огнеупорных и теплоизоляционных материалов приведены в табл. П-14 и П-15. [c.20]

П влажных тел зависит от влагосодержания, поэтому величина е или 1/ц также будет зависеть от влагосодержания например, при изменении влагосодержания древесины от 10 до 20% е возрастает в 10 раз [Л.5-16], а при изменении влагосодержания картофеля от 6 до 16% величина [.I увеличивается в 250 раз [Л.5-16]. Кроме того, коэффициент е зависит от температуры. Поэтому вряд ли целесообразно определять величину е или как структурные факторы для влажного материала. С нашей точки зрения лучше прямой путь определения коэффициента переноса для данного тела к — ък). [c.422]

Здесь а и р — коэффициенты пропорциональности, зависящие только от физических свойств материала и жидкости (влаги). Их можно считать для любого влажного материала, подвергающегося сушке, постоянными. Х2 есть термодинамическая сила сопротивления перемещению влаги внутри материала. Эта сила может иметь различные значения для одного и того же материала в зависимости от его влажности, так как и энергия связи молекул жидкости со скелетом вещества тоже зависит от влажности. Но в стационарном состоянии оба потока влаги как тот, который возникает от теплового переноса, так и тот, который является следствием изотермического переноса, преодолевают одну и ту же силу сопротивления Ха- Поэтому если приравнять правые части обоих последних выражений, то силы Xj. сократятся и мы будем иметь [c.52]

Такова общая схема расчета теплопроводности влажного материала, для реализации которой необходимо знать критические значения влаго-содержания со и w ", а также коэффициент сопротивления диффузии д. [c.133]

Значительное влияние на коэффициент теплопроводности материалов оказывает их влажность. Заполнение пор влагой, имеющей более высокий коэффициент теплопроводности, чем газы, находящиеся в порах, повышает средний коэффициент теплопроводности материала. Опыт показывает, что с увеличением влажности материала коэффициент теплопроводности возрастает весьма значительно. Так, например, для сухого кирпича 1—0,3 для воды Я=0,5, а для влажного кирпича Я=0,9 ккал/м час °С. [c.270]

Каждый из металлов имеет свой оптимальный материал окружения. В качестве материалов для наполнителей применяются гипс, глина, сернокислые магний и кальций. Гипс мало растворим, что позволяет конструировать установку на длительное время, легко адсорбирует из почвы влагу и способен удерживать ее прочнее, чем большинство грунтов. Сернокислые магний и натрий дают с продуктами коррозии магния и цинка легкорастворимые соединения, чем способствуют сохранению активной поверхности. Добавка в наполнитель мелкодисперсной глины, имеющей малый коэффициент фильтрации, замедляет выщелачивание солей грунтовыми водами, сохраняет проводимость и удлиняет срок службы наполнителя. Наполнитель применяется в виде тестообразной массы, получающейся при смешении сухих солей и глины с водой. Для протекторов из магниевых сплавов рекомендуются составы 1) сульфат магния — 35%, гипс — 15%, глина — 50% — для сухих грунтов с удельным сопротивлением более 20 ом. м. 2) сульфат магния — 20%, гипс — 25%, глина — 55% — для влажных грунтов. [c.206]

На величину коэффициента воздухопроницаемости материа-ла большое влияние оказывает его влажность. С повышением влажности материала понижается его воздухопроницаемость, кроме того, прохождение воздуха через влажный материал начинается только при некоторой разности давлений воздуха Армин, увеличивающейся с повышением влажности материала (см. рис. 41). Так, например, для обыкновенного глиняного кирпича при влажности его, равной 14,5%, Армин==50 мм вод. ст. Этой влажности соответствует насыщение пор водой, равное 84%. Вообще значительное снижение воздухопроницаемости наблюдается при приближении влажности материала к 50% влажности, соответствующей полному насыщению материала водой. [c.149]

Для влажных пористых материалов коэффициент теплопровод-пости значительно выше, чем для сухого материала и воды в отдельности. Так, для сухого кирпича = 0,35 Вт/(м-К), для БОДЫ X = 0,55 Вт/(М К), а для влажного кирп1 ча X = -= 1,05 Вт/(м-К), что объясняется отличием физических свойств адсорбированной (связанной в порах) воды от свойств свободной воды и наличием конвективного переноса теплоты в результате капиллярного движения влаги внутри пористого материала. [c.68]

Факт постоянства значения коэффициента Соре при стационарном состоянии любого влажного материала дает возможность простейшим опытом определить его значение. В этом можно убедиться из следующих рассуждений. Напишем выражение коэффициента Соре St для стационарного состояния образца, внутри которого имеется одномерный тепловой поток. Учитывая, что в стационарном состоянии градиенты температуры и концентрации не зависят от времени, можно в выражении (2) оба этих градиента заменить соответствующими полными -лроизводными и получить [c.52]

Я1 Ро (Uo — Up) число Кирпичева, равное отношению количества испаряемой влаги на поверхности материала к количеству подводимой влаги (для периода постоянной скорости Kim = =2(6/ц—Un)IUo—Up 8 — коэффициент фазового превращения жидкости в пар, характеризующий величину доли влаги, перемещаемой в виде пара (величина безразмерная), е изменяется от О до 1 при 8=0 вся влага внутри материала при его сушке перемещается в виде жидкости, при е=1 — в виде пара Рп=бД//А / —число Поснова, которое характеризует относительную неравномерность влажности внутри материала, вызванную термовлагопроводностью Ко= =r(Uo—Uf)l (t —to) — число Коссовича, равное отношению тепла, затраченного на испарение всей удаляемой влаги, к удельному теплу, затраченному на нагревание влажного материала Lu = am/a — число Лыкова, характеризующее диффузию влаги по отношению к диффузии тепла, или диффузионный критерий влаготеплопереноса Kiq = qnR/ t — число Кирпичева, характеризующее отношение количества тепла, подводимого к поверхности материала, к количеству тепла, передаваемого материалу теплопроводностью (Д — разность температур между центром и поверхностью ма-ат [c.612]

А 1 ср — допустимое приращение влажности материала за период 2о, принимаемое по табл. 54 к — коэффициент, зависящий от влажности материала к концу теп..10Г0 периода года, принимаемый равным 0,006 для сухого 0,005 для нормального и 0,004 для влажного режима эксплуатации помещений [c.408]

Подсчет количества испаренной влаги с поверхности влажного материала затрудняется, во-первых, тем, что при конвективной сушке 0 =/ только в первый период — период постоянной скорости сушки, и, во-вторых, трудностью определения коэффициента теплоотдачи а. В это.л случае формулы для теплообмена сухих материалов дают заниженные значения, особенно для процессов теплооблшиа при свободной конвекции. [c.196]

В псевдоожиженном слое благодаря большой объемной концентрации сравнительно мелких частиц,несмотря на небольшие эффективные коэффициенты теплообмена, тепловое равновесие (выравнивание средних температур газа и материала) достигается уже на небольшом расстоянии от низа псевдоожиженного слоя. Так, по И. М. Федорову, даже для сравнительно крупных частиц (й э = 3 мм), при толщине слоя, соответствующей нагрузке на решетку 80 кГ/м , газы, выходящие из псевдоожиженного слоя, имеют температуру материала. В лабораторных опытах Ричардсона и Эрса [Л. 1002] с мелкими частицами 114- 550 мк) при непрерывных подаче и разгрузке материала из слоя тепловое равновесие достигалось на высоте 2,5 мм от решетки. Поэтому для псевдоожиженных слоев высотой более 20—30 диаметров частиц, по-видимому, нет необходимости в кинетическом расчете теплообмена материала со средой, а можно ограничиться статическим балансовым расчетом, принимая, что температура газов, выходящих из псевдоожиженного слоя, будет равна температуре материала в слое, если исключить случаи плохого, неполного псевдоожиження. Значительную высоту слоя в существующих конструкциях сушилок с псевдоожиженным слоем выбирают иногда с тем, чтобы легче избежать комкования материала и нарушения псевдоожижения, возникающего, если в каком-либо месте слоя скопляется только влажный подаваемый материал, склонный к слипанию. При тонком слое труднее избежать подобного скопления (особенно 306 [c.306]

Влажное полотенце площадью 0,37 развешано на веревке на открытом воздухе для сушки. С одной стороны на полотенце под углом 45° к его плоскости падают солнечные лучи. Плотность потока солнечного излучения, нормальная к поверхиости полотенца, ра,вна 945 вт/ж , а поглощательная и излучательная способности материала полотенца равны 1. Температура окружающего воздуха 20 °С, относительная влажность 65%. Установлено, что при равновесной температуре коэффициент теплоотдачи при свободной конвекции для эквивалентной системы в отсутствие маосо-переноса равен 8,5 вт/(м град). Чему равна скорость сушки в те- [c.407]

Нужно отметить, что по описанной методике можно определять влагокоэффициенты влажных материалов, имеющих величину всасывания, не превышающую одну атмосферу теплокоэффициенты и термоградиентный коэффициент могут быть определены для всех значений влажности дисперсного материала. [c.90]

Инфракрасные лучи а priori заслуживают в данном случае большого внимания. Было исследовано поведение синтетической кожи при воздействии на нее потока излучения инфракрасных ламп для сушки Мазда 250 вт. Выяснилось, что коэффициент отражения, измеренный термоэлементом Молля, составляет 10—15%, если материал находится во влажном состоянии, и 20—25%, если он отлично высушен. При влажности в 15%, соответствующей условиям при-менения синтетической кожи, ее коэффициент отражения составляет 18—22%, а это означает, что продукт относительно хорошо поглощает инфракрасные лучи, испускаемые специальными лампами для сушки. [c.311]

Результаты экспериментальных исследований коэффициента потенциалопроводности при различных температурах материала показывают, что он пропорционален Показатель степени зависит от влагосодер-жания и формы связи влаги с материалом. Так, для коллоидных тел п = = 8—14, для капиллярно-пористых 10—20, для капиллярно-пористых коллоидных 8—18. Поэтому даже незначительное повышение средней температуры материала приводит к резкому возрастанию коэффициента потенциалопроводности, который определяет интенсивность внутреннего молекулярного массопереноса во влажных материалах. [c.4]

Применение тарельчатого граиулятора позволяет улучшить формовку сырьевой смеси и снизить коэффициент гидравлического сопротивления слоя материала. Однако нри некоторых видах непластичного сырья применение для его формовки тарельчатых грануляторов дает худшие результаты, чем использование прессующих формовочных аппаратов. Гранулы должны быть по возможности более влажными и норпстыми. Недостаточно влажные (влажность 8—11%) и плотные гранулы рассыпаются в нечи. Повышение влажности гранул не увеличивает расхода тепла, а только снижает температуру отходящих газов до 80 —100° С. Для получения пористых гранул пребывание материала в грануляторе не должно быть длительным. [c.271]

Для изготовления стержней в нагреваемых ящиках применяют смеси, составы которых приведены в табл. 15. Смеси имеют невысокую прочность во влажном состоянии, поэтому стержни из них, как правило, изготовляют на пескодувных машинах. Применяют ящики, по конструкции несколько отличающиеся от обычных стержневых ящиков. Процесс твердения смеси в ящике протекает при температуре 200—250 С, поэтому ящик должен быть достаточно жестким, способным противостоять короблению вследствие периодического нагрева и охлаждения. Материал стержне-аых ящиков должен обладать высокой теплопроводностью и теплоаккумулирующей способностью, малым коэффициентом теплового расширения, высокой прочностью и химической стойкостью по отношению к связующим. Этим требованиям наиболее полно отвечает серый чугун. Заготовки стержневых ящиков подвергают многократному отжигу при температуре 600—650 С для уменьшения х деформаций при нагреве лри эксядуатации, -Ящики имеют толкатели для удаления стержней. [c.161]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...