Алюминиевые текучести условный

При таком напряжении материал как бы течет , развиваются процессы пластической деформации, происходит остаточное искажение кристаллической решетки. Здесь следует сказать, что не у всех материалов при пределе текучести наблюдается площадка. В случае растяжения легированных сталей, алюминиевых сплавов и некоторых других материалов кривая имеет плавный характер (рис. 18, б). В связи с этим было введено понятие условного предела текучести. Условным пределом текучести ао,2 называется напряжение, при котором величина остаточной деформации достигает 0,2% первоначальной длины образца. Дальнейшее повышение нагрузки (участок 2) вызывает последующее развитие пластической деформации. Однако до Ртах деформация носит организованный характер, т. е. распределяется по всей длине образца приблизительно равномерно. При нагрузке Ртах в наиболее слабом участке образца возникает местная деформация и образуется шейка. Зная величину силы Ртах, можно вычислить предел прочности материала а . Если напряжение в конструкции достигнет предела прочности, то она разрушается. [c.553]

Большинство спЛавов алюминия не имеет ярко выраженного предела текучести (площадки текучести), как это наблюдается у сталей. Для алюминиевых сплавов условный предел текучести обычно определяют с допуском на остаточную деформацию 0,2%. [c.414]

Рис. 3.12. Влияние условного предела текучести (оод или Оо.а) на пределы выносливости алюминиевых сплавов, определенные на базе 10 циклов при симметричном цикле в условиях осевого нагружения

Условный предел текучести. На рис. 3.12 представлена зависимость пределов выносливости алюминиевых сплавов при осевом нагружении, определенных на базе 10 циклов до разрушения, от условных пределов текучести (оод или 00,2) этих сплавов. [c.77]

Рис. 3.13. Влияние отношения условного предела текучести к пределу прочности при статическом растяжении на предел выносливости алюминиевых сплавов, определенные на базе 10 циклов до разрушения при симметричном цикле в условиях осевого

Условный предел текучести. На рис. 3.19 нанесены значения пределов выносливости алюминиевых сплавов при изгибе в зависимости от условных пределов текучести Оод или Оо,2-Степень соотношения пределов выносливости с условными пределами текучести здесь такая же, как и их соотношение с пределами выносливости при осевом нагружении. [c.83]

Рис. 3.19. Зависимость предела выносливости, определенного на базе 10 циклов при изгибе с вращением, от условного предела текучести сто,1 или сго.а для алюминиевых сплавов

Он основан на пропускании постоянного тока через образец, так что рост трещины, изменяющий электросопротивление образца, может быть зафиксирован по изменению напряжения между парой контактов, расположенных по обе стороны трещины. Этот метод был с успехом использован для обнаружения начала роста трещины в алюминиевых сплавах и некоторых сталях, однако в большинстве сталей рост трещины происходит настолько плавно, что не обнаруживает резких изменений потенциала при б,-. В этом случае за начало роста принимают момент, соответствующий некоторому условному потенциалу. Для регистрации страгивания вершины трещины использовали также пьезоэлектрические датчики, реагирующие на волну напряжений при возникновении трещины в данном случае точность метода опять зависит от скорости движения трещины. Изменение податливости благодаря росту трещины является одним из методов определения б образца, разрушающегося в условиях общей текучести. Полученные результаты свидетельствуют о том, что разрушение вязких конструкционных материалов может начаться значительно раньше, чем будет достигнут максимум на диаграмме нагрузка—раскрытие трещины. [c.150]

Следует заметить, что при определении допускаемых напряжений запас прочности по отношению к пределу текучести для алюминиевых сплавов принимается условно, так как характеристика напряжение — деформация представляется в виде плавно изогнутой кривой. [c.224]

Алюминиевые сплавы, как и чистый алюминий, не имеют площадки текучести (см. рис. 1,1, кривые 4, 5, 6). Предел текучести сплавов устанавливают по условному пределу текучести, соответствующему относительному остаточному удлинению е=0,2%. Расчетные сопротивления R алюминиевых сплавов приведены в табл. 1.7. [c.35]

Как и для меди, зависимость Уд(01) для алюминиевых сплавов имеет колоколообразный вид. До Oi 60 ГПа алюминиевые сплавы упрочняются, а при более высоких значениях щ разупрочняются с обращением предела текучести Уд в нуль при oi = Oj пл. Качественно поведение Уд(о1) объясняется в [5] с позиций упругопластической среды. Условный предел текучести сплава АМгб при сжатии [c.209]

Пример. Имеется деталь в виде полосы шириной Ь = 200 мм и толщиной t = 2 мм. В средней части полосы обнаружена сквозная треш,ина длиной 21 = 20 мм. Известно, что полоса работает на растяжение материал полосы — алюминиевый сплав Д16 (условный предел текучести сго,2 = 220 МПа, характеристика треш,иностойкости К с = [c.92]

По данным ряда работ (см., например, [387]) алюминиевые сплавы, как и некоторые низкоотпуш енные стали и магниевые сплавы, по-разному сопротивляются растяжению и сжатию. Это, как правило, объясняется склонностью металла к физико-химическим превраш ениям при пластическом деформировании или эффектом Баушингера, проявление которого обусловлено наличием остаточных напряжений. К сожалению, суш ествуюш,ие методики не позволяют получить надежные данные о предельном сопротивлении материала сжатию. Методика, использованная в настояш ей работе, дает возможность испытывать материал при одноосном сжатии только в осевом направлении и только при упругих и малых упруго-пластических деформациях. При развитых пластических деформациях, как уже отмечалось, тонкостенный образец теряет устойчивость — в рабочей части образца образуется гофр. Поэтому проведение достаточно широкого исследования по указанному вопросу не представилось возможным. Однако полученные данные позволяют сделать определенные количественные оценки. Так, если при нормальной температуре условные пределы текучести при растяжении и сжатии сплава АЛ-19 равны, то при температуре —100° С предел текучести при сжатии на 15% выше соответствующего предела текучести при растяжении в том же направлении. Аналогичное различие в [c.312]

Условия пластичности Сен-Венана и Губер-Мизеса справедливы. однако, только для некоторых чистых металлов с простейшим строением атомно-кристаллической решетки и мягких отожженных сталей (см. гл. I), Пределы текучести нри кручении других металлических материалов, как это следует из экспериментальных определений этой характеристики, произведенных, в частности, С. Т. Кигакиным и С. И. Ратнер [83], могут значительно отк, 1оняться от приведенных теоретических соотношений как в большую, так и в мепьшую сторону. Фактически, в зависимости от структуры металла (его кристаллической решетки, состава, режима термической обработки), отношение условного (расчетного) предела текучести То,з к (Ти,2 Для различных металлических материалов колеблется в пределах 0.25 0,84, а отношение истинного предела текучести при кручении о,з к ао,а — в пределах 0,25 0,74. Для высокопрочных сталей, деформируемых алюминиевых сплавов, магниевых сплавов, бронзы отклонения от теоретического соотношения достигают 30—40%. У конструкционных сталей с метастабильной структурой (пониженные [c.65]

Диаграмму деформации с площадкой текучести (рис. 1) имеют только низкоуглеродистая сталь и отожженная алюминиевая и марганцовистая бронза. У большинства же металлов и сплавов, в том числе и у средне- и высокоуглеродистых сталей, площадка текучести на диаграмме деформаций отсутствует. В этом случае определяют условный предел текучести ао,2, т. е. напряжение, при котором деформация (остаточное удлинение) составляет 0,2% от расчетной длины образщ. [c.14]

На рис. VIII.3, б показаны схематические зависимости предела текучести о, и упругой относительной деформации бт = от температуры Т, характерные для малоуглеродистой низколегированной, аустенитной сталей, алюминиево-магниевых сплавов, а на рис VIII.3, в — для титановых сплавов. Надо отметить, что диаграммы растяжения и сжатия алюминиево-магниевых, титановых сплавов и аустенитной стали, как и многих других материалов, не имеют явно выраженной площадки текучести. Предел текучести таких материалов определяют условно по величине напряжений Оо.2, отвечающих остаточной дес рмации 0,2%. [c.387]

Для алюминиевых сплавов, первичная диаграмма которых не имеет площадки текучести, принимается условный предел текучести, равный напряжению, соответствующему относительной остаточной деформации в 0,2%. Предел пропорциональности прини.мается Вейнгольдом с запасом для всех алюминиевых сплавов, равным 3 , = 0,53 . [c.119]

Расчетное сопротивление для алюминиевых сплавов. устанавливается как произведение нормативного сопротивления, равного условному пределу текучести или 0,7 временного сопротивления при растяжении (в зависимости, от того, какая из этих двух величин оказывается. лмёньшей),, на коэффициент, ,однородности, равный 0,85. Значения расчетных Сопротивлений на растяжение, сжатие и изгиб принимаются для листов, и профилей/из алюминиевых сплавов, не упрочняемых термической обработкой независимо от характера [c.578]

Пример 9.5. Имеется деталь в виде полосы пшриной 6=200 мм и толщиной /=2 мм. В средней части полосы обнаружена сквозная трещина длиной 21=20 мм. Известно, что полоса работает на растяжение материал полосы — алюминиевый сплав Д16 (условный предел текучести сго,2=220 МПа, характеристика трещиностой-кости 1 =30 МПа м ). Найдем критическое напряжение сг , при котором трещина начнет распространяться, приводя к полному разрушению полосы. [c.221]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...