Коэффициент асимметрии трения

В этих уравнениях и — перемещение конца полосы д — предельная сила трения, отнесенная к единице длины полосы ЕР — жесткость сечения полосы при растяжении (сжатии) г — коэффициент асимметрии цикла (отношение минимального значения продольной силы к максимальному ее значению). [c.342]

Проведенные эксперименты для других пар и смазок показывают, что в установившемся режиме ИП между контактирующими поверхностями имеется граничный слой смазки, не разрушающийся при значительном увеличении нагрузки (о чем свидетельствует неравенство нулю сопротивления R). Наличие эффекта выпрямления в исследуемом диапазоне нагрузок говорит о том, что граничные слои, образованные полярными молекулами смазки (глицерина), адсорбированными на поверхностях, имеют правильно ориентированное расположение. При увеличении относительной скорости скольжения трущихся пар эффект ориентации исчезает, сопротивление граничного слоя падает до нуля, ЭДС уменьшается до предельно малых значений. Возможно, что это связано [41 с отсутствием асимметрии проводимости в результате тангенциального направления движения по отношению к осям молекул смазок. Компенсация полей твердых фаз адсорбированными молекулами сводит взаимодействие пар трения к дисперсионному взаимодействию неактивных групп (углеводородных хвостов) молекул. Коэффициент трения при этом имеет минимальное значение (/ 0,01). [c.39]

Анализ результатов числовых расчетов, позволяет сделать следующие важные выводы, часть из которых приведена выше 1) при заданной силе Р перемещение штампа 5 практически не зависит от коэффициента трения /i, но существенно зависит от коэффициента Пуассона щ 2) при /i / О и при малых значениях коэффициента Пуассона ь> при X > О поверхность слоя z — h вне области контакта в некоторой ее окрестности выше, чем в симметричных точках при ж < О, при этом с уменьшением h перемещение поверхности в отрицательном направлении оси 2 при ж > О уменьшается и, начиная с некоторого значения h, происходит подъем поверхности выше плоскости z = h 3) при /i 7 О и больших значениях v картина деформации поверхности меняется на противоположную, а именно, при ж < О поверхность вне штампа выше, чем при ж > О, при этом с уменьшением h перемещение в отрицательном направлении оси г уменьшается и также происходит подъем поверхности, начиная с некоторого /г. Такая асимметрия в перемещении точек поверхности увеличивается с увеличением коэффициента трения /х 4) при /х / О и малых u зона контакта, как показывают расчеты, смещается в противоположном направлении действия касательной силы Г, а при больших зона контакта смещается в направлении действия силы Т. [c.262]

Отправной точкой анализа при взаимодействии жесткого и упругого полупространства является известная задача Герца, а при пластическом контакте — задача Прандтля [89]. Специфика задач трения заключается в учете тангенциального движения и сопротивления этому движению. Мерой сопротивления является коэффициент трения, а результатом — асимметрия получаемых решений. [c.19]

В первой фазе переходного процесса (она продолжается до Г - 45) проявляются элементы асимметрии течения в результате потери устойчивости и перестройки вихревой структуры в ближнем следе за цилиндром. Особенно четко потеря симметрии течения в следе отражается на эволюции картин изолиний поперечной составляющей скорости. Трансформация в следе происходит постепенно, о чем свидетельствует монотонный характер зависимостей и Ртт )- В то время как и (г) следует линейному закону, Рп,,п(0 изменяется весьма незначительно. Такое поведение локальных характеристик потока обуславливается тем обстоятельством, что на рассматриваемом временном отрезке все изменения происходят только на небольшом расстоянии за цилиндром. Интересно то, что в конце периода вихревая структура в дальнем следе топологически уже аналогична структурам автоколебательного режима. К этому моменту также значительно сокращается длина отрывной зоны в ближнем следе за цилиндром. Следует подчеркнуть, что движение жидкости перед цилиндром все еще симметричное. Как следствие, коэффициент подъемной силы цилиндра очень мал, т.е. распределения давления и трения по поверхности цилиндра мало отличаются от симметричных. [c.50]

На ряс. 23 приведены значения отношений Ввод/%03 скоростей развития усталостных трещин при исишании в воде и на воздухе в зависимости от частлты нагружения f и размаха коэффициента интенсивности .К. Графики построены по экспериментальным данным [31, Пэрис к др., с. 196— 217 ]. Испытывались компактные образцы толщиной 6,35 мм при внецен-тренном раст.чжении из легированной стали (Стп = 1609-Т-1638 МПа о.,. = = 1500 1530 МПа i )= 33% коэффициент асимметрии R = 0,1). Влияние воды на скорость развития трещин резко усиливается при снижении частоты нагружения и размаха коэффициента интенсивности. Так, кли при / = 180 цикл/мин переход от воздуха к воде увеличивает скорости роста трещин в ,2—2,2 раза, то при f — цикл/мин скорости роста трещин увеличатся в 4—6,5 раза. При низких значениях д,К влияние коррозии на рост скоростей v оказывается более сильным. [c.202]

Распределение нормальных напряжений по дуге контакта при пластическом деформировании материала на всей илощадн касания при различных значениях коэффициента трения приведено на рис. 5 [4]. Видно, что асимметрия в распределении нормальных напряжений в зоне контурной площади касания существенно зависит от коэффициента трения на границе раздела вал — вкладыш. Учитывая, что в подшипниках скольжения обычно / 0,08н-0,1, получим из (И) [c.154]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...