Влагосодержание парогазовой смеси

С увеличением влагосодержания парогазовой смеси увеличивается и коэффициент теплообмена в контактной камере (рис. И-18). Это объясняется значительным усилением массообмена и увеличением количества тепла, выделяющегося при конденсации водяных паров. При этом отмечается уменьшение влияния на коэффициент теплообмена скорости парогазовой смеси. При дальнейшем увеличении влагосодержания газов коэффициент [c.58]

Зависимость температуры воды (7) и газов 2) на выходе из контактной камеры от среднего влагосодержания парогазовой смеси при противоточном нагреве воды в контактной камере, заполненной кольцами Рашига размерами 50 X 50 X 6 мм высотой слоя 484 мм при = 100 -ь 170° С и U) = 2,3 2,9 м/сек. [c.59]

Начальное влагосодержание парогазовой смеси, г/кг l — 270—300, 2 — 300—400, 3 400—550, 4 — 550—750, 5 — 750 — 950, в — 950—1400. [c.60]

Таблица 2.57. Зависимость равновесной температуры испарения воды и влагосодержания парогазовой смеси от исходной температуры продуктов сгорания в аппаратах погружного горения при атмосферном давлении

Во-первых, температура парогазовой смеси здесь не изменяется линейно в зависимости от температуры подогреваемой воды, поскольку вода в значительной степени подогревается за счет скрытой теплоты парообразования, а поэтому и разность температур не изменяется линейно в зависимости от температуры воды. Особенно это сказывается при низкой температуре газов и высоком начальном их влагосодержании. [c.158]

Как и следовало ожидать, с увеличением влагосодержания газов растут температура нагрева воды (при постоянном ее расходе) и температура уходящих газов (рис. П-17). Значительно возрастает и тепловосприятие контактной камеры. Небольшой разброс точек на этом графике объясняется (помимо возможной неточности опытов) различной температурой парогазовой смеси на входе в контактную камеру. [c.58]

Зависимость объемного коэффициента теплообмена между парогазовой смесью и водой в насадке из правильно уложенных колец Рашига размерами 50 X X 50 X 6 мм высотой слоя 484 мм от среднего влагосодержания газов в контактной камере. [c.59]

Это явление объяснено Л. Д. Берманом, А. А. Гухманом [81] и другими. При конденсации паров из парогазовой смеси массо-обмен и поперечный поток вещества (т. е. пара) идут в направлении поверхности контакта фаз. Толщина пограничного слоя при этом уменьшается, градиенты продольной скорости и температуры парогазовой смеси у поверхности с увеличением влагосодержания возрастают, в результате чего увеличивается и коэффициент теплообмена, а также аэродинамическое сопротивление контактного аппарата. [c.189]

Получены данные, которые могут быть использованы для расчета экономайзеров сушильных установок. Установлено, в частности, что при высоком коэффициенте орошения WIG> >5 кг/кг относительная разность влагосодержания не зависит от начального влагосодержания и может быть доведена до — 0,95. Это значит, что при начальном влагосодержании 1000 г/кг конечное может достигнуть 50 г/кг и даже ниже (при U /G>8-i-10 кг/кг). При значениях WjGвлияние начального влагосодержания на относительную разность температур (t —/yxj/ ь Но в наиболее интересном для практики случае, когда di<500 -700 г/кг, им вполне можно пренебречь. При весьма высоком начальном влагосодержании, когда WIG = b,b , b кг/кг, значение (ti—/yxj/ i почти постоянно, так как процесс собственно охлаждения газов происходит медленно (преимущественно конденсируются водяные пары). При высоком коэффициенте орошения W/G>7 кг/кг начальные параметры парогазовой смеси перестают заметно влиять и на относительную разность температур (ti—tyx)lt, значение которой приближается к 0,85. Это значит, что при 1<170 °С tyx не превышает 25 °С, т. е. достигается весьма глубокое охлаждение газов (примерно такое же, как и при охлаждении продуктов сгорания природного газа). [c.66]

Для парогазовой смеси, когда подъемная сила определяется не только разностью температур, но и разностью влагосодержаний (плотность влажного воздуха меньше, чем плотность сухого воздуха), критерий Ог должен быть заменен критерием Ат. [c.107]

Найдем общее выражение для приращения влагосодержания для любого элементарного изменения состояния парогазовой смеси. Для этого пролога- [c.21]

В некоторых случаях (при необходимости уменьшения удельного расхода воды, впрыскиваемой в поток газа) в ПГТУ может быть использовано промежуточное охлаждение парогазовой смеси в компрессоре (рис. 16, а). Линия 3—4 — сжатие влажного газа в компрессоре низкого давления. Линия 4 —5 — охлаждение парогазовой смеси при постоянном давлении в теплообменнике (смешивающего или поверхностного типа). При охлаждении парогазовой смеси происходит конденсация водяного пара и, следовательно, уменьшение влагосодержания. [c.24]

На входе и в ступенях компрессора высокого давления в поток парогазовой смеси снова впрыскивается необходимое количество воды. Линия 5—6 — сжатие влажной парогазовой смеси в этом компрессоре. В конце процесса сжатия 5—6 при е яг 300 влагосодержание равно 7,5-10 . В цикле же без промежуточного охлаждения парогазовой смеси в компрессоре при той же самой полной степени повышения давления влагосодержание в конце процесса сжатия равно примерно 0,2. Следовательно, при промежуточном охлаждении парогазовой смеси в компрессоре удельный расход воды, впрыскиваемой в газ, при одной и той же степени повышения давления уменьшается более чем в 2 раза. Линия 6 —7 — процесс нагрева парогазовой смеси в камере сгорания высокого давления или ядерном реакторе. Линии 7—8 и 0—1 — расширение в турбине высокого и низкого давления с промежуточным нагревом рабочего тела до максимальной температуры при постоянном давлении в дополнительной камере сгорания или ядерном реакторе (линия 5 —0). Линия Г—2—3 — охлаждение рабочего тела в холодильнике-конденсаторе. [c.24]

Символы Т —абсолютная температура, °K(T = 273 + Q и Гв — соответственно температура воздуха и температура адиабатического насыщения (температура мокрого термометра) — температура радиационной поверхности и и — соответственно влагосодержание и критическое влагосодержание пористого тела Ср —удельная изобарная теплоемкость влажного воздуха (парогазовой смеси) р — плотность влажного воздуха v — коэффициент кинематической вязкости а — коэффициент температуропроводности —коэффициент теплопроводности влажного воздуха — коэффициент взаимной диффузии — относительное парциальное давление пара, равное отношению парциального давления пара к общему давлению парогазовой смеси w — скорость движения воздуха р о — относительная концентрация г-ком-понента в смеси, равная отношению объемной концентрации р,- к плотности смеси р(р,о =рУр) Рю—относительная концентрация пара во влажном воздухе <р — влажность воздуха (< = pj/pj ре — давление насыщенного пара — химический потенциал г-го компонента М,-— молекулярный вес г-го компонента Л,-—удельная энтальпия г-го компонента R — универсальная газовая постоянная г—удельная теплота испарения жидкости. [c.25]

Формула (21.24) удобна для расчетов плотности парогазовой смеси. Согласно этому выражению при постоянстве общего давления плотность смеси уменьшается при увеличении температуры и влагосодержания. [c.217]

Рис. 111-15. Зависимость температуры воды О2 и уходящих газов /ух на выходе из контактной камеры от среднего влагосодержания парогазовой смеси при противоточном нагреве воды в контактной камере, заполненной керамическими кольцами размерами 50X50X5 мм (высота слоя 484 мм) при = 100 -170 °С и О) = 2,34-2,9 м/с.

В дополнение к I, -диаграмме была предложена 5, -диаграмма для расчета процессов при переменных давлениях. Для расчетов в широкой области влагосодержаний, температур и давлений применяется I, 5-диаграм-ма влажного воздуха или I, 5-диа-грамма парогазовых смесей. [c.161]

Ненасыщенный влажный воздух представляет собой двухкомпонентную гомогенную парогазовую смесь, состоящую из сухого воздуха и перегретого водяного пара. Для определения тепловлажностного состояния двухкомпонентной смеси необходимо знать три независимых термодинамических параметра. Чаще всего используют такие параметры, как температура, давление и состав смеси, определяемый массовым влагосодержанием. Масса влаги Wgjj, содержащаяся в ненасыщенном влажном воздухе, будет опр е-деляться массой перегретого водяного пара. Влагосодержание, в соответствии с (4.1), [c.80]

Модель влажного материала с твердым скелетом. Ниже предлагается дальнейшее развитие предложенной в [21] модели влажного пористого материала, в которой учтено влияние характера распределения влаги на процессы переноса, а также отсутствует необходимость использования эмпирических коэффициентов а тлЪ.Ъ основу положена модель с взаимопроникающими компонентами, содержащая твердый скелет 1, влагу 2 и парогазовую смесь (рис. 7.1). При малых влаго-содержаниях j жидкость распределена в виде отдельных изолированных включений, или изолированных кластеров (рис. 7.1,а), которые с увеличением со будут расти и при некотором критическом значе- НИИ влагосодержания со = со сольются в один бесконечный кластер (рис. 7.1, . При дальнейшем увеличении влагосодержания жидкость будет эашмать все большую долю порового пространства (рис. 7.1, в) и при значении ш = исчезает бесконечный кластер из смеси газа и пара, которая теперь будет распределяться в поровом пространстве в виде изолированных включений (рис. 7.1, г), [c.130]

Смотреть страницы где упоминается термин Влагосодержание парогазовой смеси : [c.144] [c.64] [c.58] [c.547] [c.368]

Теплотехнический справочник Том 2 (1976) -- [ c.556 ]

Теплотехнический справочник том 2 издание 2 (1976) -- [ c.556 ]

ПОИСК

Влагосодержание

Влагосодержание смеси

Парогазовые смеси

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...