Цели

При необходимости глубина провара при наплавке валика на лист с достаточной для практических целей степенью [c.183]

В целях максимального ограничения роста зерен при сварке предпочтительны методы с сосредоточенными источниками теплоты (например, дуговая сварка предпочтительней газовой) и малой погонной энергией. Наиболее распространены ручная дуговая сварка покрытыми электродами и механизированная и углекислом газе и под флюсом. Для малых толп ,ин иногда применяют аргонодуговую сварку неплавящимся электродом. [c.274]

В целом зависимость м. к. к. от времени и температуры можно представить схемой па рис. 141. Левая ветвь схемы (кривая 1) показывает температурно-временные условия появления в швах склонности к м. к. к. При температурах до 650° С скорость образования карбидов хрома возрастает при небольшой скорости диффузии хрома. В результате время выдержки металла при рассматриваемой температуре до появления м. к. к. сокращается и при температуре 650° С (t p) может достигать нескольких минут. [c.285]

В целях экономии часто применяот катод, представляющий собой металл - носитель, покрытый слоем платины. Металлом - носителем могут быть серебро, медь, бронза, купроникель, железо, свинец, латунь, титан. Стоимость такого катода составляет примерно 30 % стоимости системы анодной защиты. Размеры их невелики (6,2Б ом в длину и 4 сы в диаметре), поетому такие катоды можно применять в аппаратах небольших объёмов. [c.78]

При удалении источника нагрева металл сварочной ванны кристаллизуется, образуя сварной шов, который и соединяет свариваемые элементы в одно целое. Металл сварного шва обычно значительно отличается от o itoBHoro свариваемого металла по химическому составу и структуре, так как металл шва всегда имеет структуру литого металла. Рядом со швом в основном металле под действием термического цикла сварки образуется различной протяженности зона термического влияния, металл которой нагревался в интервале температура плавления — температура критических точек, в результате чего в металле происходят структурные изменения. [c.4]

Для некоторых соединений стали и титановых сплавов с целью повышения их выносливости при действии динамических нагрузок плавность сопряжения металла шва с основным достигается за счет оплавления мест перехода теплотой дуги, горящей между ненлавящимся электродом и основным металлом. Эта операция лгожет быть выполнена без подачи и с подачей присадочного металла. В результате образуются так называемые галтельные валики, заметно улучшающие внешнюю форму шва (рис. 9, б). [c.15]

Эта схема позволяет вести сварку на высоких скоростях, в то время как применение повышенного тока при однодуговой сварке приводит к несплавлсниям — подрезам по кромкам шва. При двухдуговой сварке вторая дуга, горящая в отдельную ванну, электродом, паклоненным углом вперед (угол а 45 -г- 60°), частично переплавляет шов, образованный первой дугой, и образует уширенный валик без подрезов. Для питания дуг с целью уменьпшния магнитного дутья лучше использовать разнородный ток (для одной дуги — переменный, для другой — постоянный). [c.34]

Техника автоматической сварки. Перед началом автоматической сварки следует проверить чистоту кромок и правильность их сборки и направления электрода по оси шва. Металл новынгенной толп ,ииы сваривают многопроходными швами с необходимым смещением электрода с оси шва. Перед наложением последующего шва поверхность пред[, дущег0 тщательно зачищают от шлака и осматривают с целью выявления наличия в нем наружных дефектов. [c.38]

Сварку стыков труб под флюсом выполняют только автоматически при нижнем положении шва. Из-за сложности удержания от вытекания из сварочной ванны расплавленных шлака и металла трубы диаметром менее 150 мм зтим способом обычно не сваривают. С этой же целью электрод смещают с зенита стыка в зависимости от диаметра труб навстречу их вращению (табл. 2). Для удержания флюса от ссыпапия применяют специальные флюсоудерживающие приспособления. Так как на весу под флюсом проварить корень шла практически невозможно, первый слой обычно сваривают вручную покрытыми электродами или мехапизированпо в углекислом газе. [c.44]

Отсутствие насыщения расплавленного и нагретого металла газами. Наоборот, в целом ряде случаев наблюдается дегазация мета.тла юна и повышение его пластических свойств, В резу [ьтате достигается Bi.i oKoe качество сварных соединений па химически активных металлах и сплавах, таких как ниобий, цирконий, титан, молибден и др. Хоро[иее качество электронно-лучопой сварки достигается также на низкоуглеродистых, кор- [c.67]

Присадочный металл и другие ветцества, используемые при сварке плавлением с целью получения непрерывного, неразъемного соединении, удовлетворяющего определенным требованиям, принято называть сварочными материалами. [c.83]

На основе электродов с особо толстым покрытием (Г) раз-работаньс электроды для специальных целей. [c.109]

К технологическим расчетам, относящимся непосредственно к разработке технологии дуговой сварки плавлением, нуж1то отнести расчеты, связанные с оценкой ожидаемой геометрической формы и размеров, химического состава и механических свойств сварного шва и соединения в целом. [c.171]

Таким образом, возможности расчетов по пунктам а—д различны и применение их обусловлено наличием уже существующих приблиагеппых расчетных формул и умением правильно построить необходимое экспериментальное исследование с целью получения таких формул. Именно такой подход, основанный на использовании количественного анализа вариантов, при выборе и обосновании режимов сварки представляется наиболее правильным. [c.174]

Цель данного метода tiaiim оптимум функ[(ии по мтщимальио необходимому числу опытов. Число опытов завпспт от числа независимых факторов к п числа уровней гг, которые может принимать каждый фактор [c.177]

С целью упрощения расчетов построены графики и номограммы (рис. 92 и 93). Для определопня числа проходов по номограмме рис. 93 сначала по графикалг рис. 92 или по формулам (16) или (12) находят общую площадь поперечного сечения паплавленного металла, а затем для данного значения площади сечения одного прохода, рассчитанного но формулам (13) или (14), определяют необходимое число проходов. [c.185]

Таким образолг, с увеличением скорости охлаждения металла шва вместо сравнительно мягких равновесных структур феррит-но-перлитиой стали происходит образование неравновесных, мелкодисперсных структур сорбита, тростита и бейнита, что приводит к заметному повьннепию прочности и уменынению пластичности металла шва. Аналогичное явление происходит в сталях, которые с целью повышения их прочности подвергают процессу так называемого термического упрочнения. [c.200]

Для низколегированных термоупрочпепных сталей с целью предупреждения разупрочнения шва в зоне термического влияния следует использовать режимы с малой погонной энергией, а для петермоупрочпепных — наоборот, с повышенной. Для обеспечения пластических свойств металла шва и околошовной зоны на уровне свойств основного металла, во втором случае следует выбирать режимы, обеспечиваюш,ие получение швов повышенного сечения, применять двухдуговую сварку или проводить предварительный подогрев металла до температуры 150—200 °С. [c.225]

Для снижения скорости охлаждения околошовной зоны с целью получения в ней структур, обладающих некоторым запасом пластичности, достаточным для предотвращения образования трещин под действием термодеформационного циклaJ при сварке зтих [c.230]

С целью возможности быстрого определения фактической скорости охлаждения при наплавке валика на лист для некоторых частных случаев расчеты могут быть номографированы. На рис. 119 приведена номограмма для расчета скорости охлаждения около-шовной зоны при толщине металла 5—36 мм. Для многослойной сварки стыковых и угловых швов скорость охлаждения при сварке 1-го слоя шва может быть определена по формуле (46) однако для приближения расчетной схемы к действительной картине ввода теплоты в изделие при сварке 1-го слоя необходимо для погонной энергии ввести поправочный коэффициент учитывающий разделку шва, и коэффициент приведения толщины (табл. 60). При сварке 1-го слоя шва стыкового соединения [c.236]

В связи со сказанным такие стальные электроды можно применять только дли декоративной заварки пебольи1их по размерам дефектов, если к сварному соедипению не предъявляются требования обеспечения прочности, плотности и обрабат]. ваемости режущим инструментом. С целью уменьшения доли участия основного металла в пгве, а также размеров зоны термического влияния, в том числе и участков отбелипапня и закалки, применяют электроды небольших диаметров (для 1-го слоя 3 мм, для 2-го и последующих 3—4 мм), па малых токах [/св = (20 -ь 25) (igl, не перегревая основной лгеталл. [c.334]

Однако применение фосфора для целей раскисления следует ограничивать, так как он также дает легкоплавкпе эвтектики. Раскислитель, участвуя в металлургическом процессе сварки, не только раскисляет металл, но одновременно и легирует его, что может снизить его коррозионную стойкость и электропроводность. [c.344]

Сварка магния и его сплавов. Магний в чистом виде из-за малой коррозионной стоЙ1 остн и прочности для изготовления конструкций непригоден. В технике для этой цели используют сплавы [c.349]

Мехаппчоские свойства металла сварных швов и прочность, соединения в целом зависят от марки титана, марки присадочной проволоки и могут быть доведены до соответствующих показателей основного металла. Для автоматической сварки ыо этой схеме используют модерБизпрованные автоматы АДС-500 М, АДС-1000-24, для сварки угловых швов — автоматы АСУ-ИМ и полуавтоматы типа ПГТ-2. [c.367]

Процесс . наплавки занимают ва кное место в сварочной технике при ремонте и восстановлеиии первоначальных (необходимых) размеров и свойств изделий (деталей), изготовлении новых изделий в целях обеспечения надлен<ащих свойств конкретных поверхностей II т. п. [c.395]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...