Сепарация влаги в турбине

В результате своих исследований турбостроительные заводы внесли существенные уточнения в расчеты. Так, например, при проектировании турбин фирмы Дженерал Электрик коэффициент расхода для сопел определялся по опытным данным с учетом переохлаждения и влияния начальной влажности [75]. Были также уточнены расчеты потерь энергии от влажности [106]. Вместе с тем все еще оставалась неясной общая картина движения двухфазной среды в проточной части турбины. В связи с этим неудовлетворительно решались задачи сепарации влаги в турбине. Организация эффективного влагоудаления была необходима для снижения механических потерь и смягчения эрозии. Последняя ограничивала окружную скорость ступеней низкого давления и в известной мере препятствовала повышению мощности турбин. [c.9]

В ЛПИ были выполнены опыты по сепарации влаги в турбинной ступени в широком диапазоне окружных скоростей (рис. 86 и 87). У периферии рабочего колеса окружная скорость достигала [c.229]

На основании анализа опытных данных, с использованием соотношений (13-19) (13-21), можно составить структурную степенную функцию, отражающую эффективность сепарации влаги в турбинной ступени [c.383]

ВНУТРИКАНАЛЬНАЯ СЕПАРАЦИЯ ВЛАГИ В ТУРБИННОЙ СТУПЕНИ [c.172]

СЕПАРАЦИЯ ВЛАГИ В ТУРБИНЕ [c.131]

Продолжающийся рост начальных параметров пара, вызванный необходимостью увеличения тепловой и общей экономичности станции, приведет в близком будущем к применению давления пара р = 400 ч- 600 кг см и температур пара t 650 725° С. Реальной является возможность развития регенеративного подогрева питательной воды до = (0,8—0,9) а также возможность полностью освободиться от промежуточных перегревов за счет усложнения регенеративного подогрева питательной воды, или сократить количество перегревов до одного, назначение, которого — подсушка пара. Такое решение упрощает строительство и эксплуатацию станций, облегчает проблему охлаждения горячих деталей головной части турбины. Однако такое решение возможно и выгодно при разрешении задачи сепарации влаги в области влажного пара. [c.53]

Для сепарации влаги в конденсационных турбинах используются главным образом следующие явления [c.66]

В последующих главах анализируются потери энергии в турбине под влиянием влажности и подробно рассматривается проблема сепарации влаги в проточной части турбины. Даны рекомендации по проектированию наиболее эффективных влагоулавливающих аппаратов. [c.2]

Внешние сепараторы. Для сепарации влаги вне турбины требуется отвод из нее всего потока и возвращения его в турбину. Это усложняет установку и вызывает дополнительные потери от сопротивлений в трубопроводах. Вместе с тем во внешних сепараторах может быть достигнута большая эффективность влагоудаления, чем во внутренних. [c.214]

Эта турбина и К-500-60/1500 в значительной мере унифицированы. Для нее также были разработаны проекты с отдельными ЦВД и ЦСД несовмещенным цилиндром расположение конденсаторов— подвальное и боковое. Из-за разных параметров пара несколько различаются проточные части. Двойная сепарация влаги в С-1 за ЦВД при давлении 1,2 МПа и в С-И при 0,25 МПа обеспечивает за последним РК степень влажности -14%. [c.126]

Для надежной и эффективной работы турбоустановки важно иметь на входе в ЦВД пар при минимальной влажности (менее 0,2%), так как увеличение степени влажности перед ЦВД не только повышает радиационную опасность, но и снижает экономичность турбин, а также оказывает существенное влияние на работу первой турбинной ступени и на весь процесс образования и размеры частиц влаги в проточной части ЦВД. В то же время организация сепарации влаги при генерации пара должна полностью исключать попадание потоков влаги в турбину. [c.309]

Сепарация влаги в проточных частях турбин [c.324]

Рис. 8.15. Эффективность внутриканальной сепарации влаги в зависимости от режима работы турбины

Наряду с удалением влаги в сопловых лопатках турбинной ступени применяют метод сепарации влаги в зазоре между сопловой рабочей решетками. Это метод влагоудаления используется в проточных частях тур- [c.327]

ПОЛУЭМПИРИЧЕСКИЙ МЕТОД РАСЧЕТА ЭФФЕКТИВНОСТИ СЕПАРАЦИИ ВЛАГИ В ОСЕВЫХ СТУПЕНЯХ ТУРБИН [c.381]

Наименее изученным является вопрос о доле крупнодисперсной влаги. К сожалению, имеются только косвенные оценки доли крупнодисперсной влаги но данным об эффективности влагоудаления. Поэтому представляет интерес анализ прямых измерений количества крупнодисперсной влаги в проточной части турбины. Правда, эти измерения проводились методом отпечатков с учетом времени экспозиции и имеют значительную погрешность. Однако результаты измерении [7.6, 7.7] позволяют провести анализ влияния Грежимных параметров на долю крупнодисперс-иой влаги и реально представить действительные возможности сепарации влаги в турбинной ступени. [c.274]

Дейч Л. Е. и др. Экспериментальное исследование сепараци влаги в турбинных ступенях средней веериогти.— Теплоэнергетика , 1969, Nb 1. [c.227]

Все многообразие конструкций влагоудаляющих (сепарационных) устройств можно разделить на три группы, соответствующие следующим способам сепарации влаги в турбинах периферийная сепарация в ступени, внутриканальная сепарация и внешняя сепарация в выносных сепарационных устройствах. [c.131]

Назаров О. И. Исследование движения и сепарации влаги в элементах проточной части турбин Автореф. дис. на соиск. учен, степени канд. техн. науь М.. 1976. [c.320]

Сепарация влаги в количестве уменьшает расход пара до величины G . Его работа определяется произведением Если бы расширилось первоначальное количество пара и перепад энтальпий был ho, то влага могла бы совершать дополнительную работу AGeK, где hg — перепад энтальпий при изоэнтропийном расширении жидкости от пограничной кривой в точке Е (рис. 7) до давления р< . Эта работа может иметь суш,ественное значение только при очень большом перепаде давлений. В конденсационных паровых турбинах в области низкого давления она обычно пренебрежимо мала по сравнению с работой пара. Поэтому имеет силу приближенное равенство [c.34]

Таким образом, применение промежуточного перегрева острым или отборным паром для снижения влажности пара в проточной части турбины менее эффективно с точки зрения экономичности термодинамического цикла, чем использование промежуточной сепарации влаги в вынесенных сепараторах или применение влагоудаляющих устройств в ступенях турбины. Применение промежуточного перегрева может быть оправдано только необходимостью обеспечения допустимого по условиям длительной надежности работы лопаточного аппарата значения конечной влажности пара в последних ступенях турбины или существенным повышением внутреннего относительного к.п.д. турбоустановки из-за снижения влажности пара в ступенях. Учет последнего обстоятельства достаточно сложен, так как пока нет надежных методов определения действительной влажности пара в ступени, методов расчета количества удаленной влагоулавливающими устройствами влаги, а также величины потерь от влажности. [c.85]

Эксплуатация турбинной установки АЭС осложняется тем, что отсутствует контроль за эффективностью сепарации влаги, так как в настоящее время еще не внедрены измерители стенени влажности пара на входе в ЦВД турбины. В то же время значительная доля влаги на входе в турбину движется в виде пленки, а отвод ее не организован. В большей степени изучены процессы образования, движения и сепарации влаги в проточных частях турбины. Отвод влаги из проточной части турбины повышает экономичность и надежность турбины, а также уменьшает эрозионный износ лопаток ЦНД и размыв диафрагм в зоне высокого давления пара. [c.309]

В принципе турбинная рабочая решетка может быть хорошим сепаратором влаги. Однако многочисленные исследования сепарации влаги показали, что эффективность влагоудаления из пространства над обычными рабочими решетками невелика. Это объясняется прежде всего неблагоприятными условиями для сепарации влаги, которые существуют обычно в натурных турбинных ступенях высокие значения Re рг/рж, мелкодисперсная влага и др. Основными процессами, определяющими сепарацию влаги в рабочей решетке, являются вход влаги в решетку, осаждепие капель влаги на рабочих лопатках, соударение и отражение капель влаги и, наконец, движение влаги по поверхности рабочих лопаток. Изучению стих процессов посвящено много работ. [c.329]

Однако при разработке систем влагоудаления, снижаюш,их КПД в ЦВД турбин АЭС, следует учитывать, что из-за высокой плотности пара (больших значений рп/рж) возможности сепарации влаги в проточных частях ЦВД ограничены [8.12]. В связи с этим в некоторых случаях снижение экономичности группы ступеней из-за конструктивных особенностей, повышающих влагоудаление, может не компенсировать снижения вредного воздействия отведенной влагп. [c.331]

Основными отличительными характеристиками ступеней-сепараторов второго типа являются специальное профилирование п обработка поверхностей сопловых и рабочих лопаток, малый относительный шаг рабочей решетки, увеличенный осевой зазор, малые теплоперепады и развитая система влагоулавливающих устройств [8.11]. Исследования МЭИ одного из вариантов такой ступени-сепаратора в двухвальной экспериментальной турбине [8.9] позволили установить важный момент — устойчивость эффективности сепарации влаги рабочей решеткой при изменении и с и) Б широком диапазоне (рис.8.20). В опытах было получено, что-эффективность сепарации влаги в зоне входных (камера А) и выходных (камера Б) кромок в зависимости от u/ меняется по-разному. С ростом отношения скоростей и/с (при u/ q 0,3) сепарация влаги над входными кромками рабочих лопаток начинает снижаться, а сепарация влаги за рабочим колесом возрастает. При этом суммарная эффективность влагоудаления остается практически неизменной при и/со = var. В опытах были получены весьма высокие суммарные значения коэффициента сепарации влаги. Очевидно, что с изменением режимных параметров (Re, у , %, рп/рж и др.), а также с изменением процесса образования влаги значения коэффициентов сепарации могут быть ниже. Однако приведенные исследования показывают, что во всех случаях турбинная ступень-сепаратор обладает суш,ественно более высокой сепарируюш,ей способностью, чем обычные турбинные ступени. [c.332]

Ступени-сепараторы могут быть установлены также перед турбиной (предтурбинная сепарация влаги), в конце проточной части ЦВД, но наи- [c.333]

Эффективным средством снижения эрозии проточных частей турбин является сепарация влаги в проточных частях турбин (см. гл. 8). Например, на рис. 7-10 показано уменьшение эрозионного износа рабочей лопатки натурной турбины за счет отсоса крупнодисперс-ной влаги через щели выходных кромок сопл. Значительный эффект был достигнут на ХТГЗ после организации влагоудаления за сопловым аппаратом последней ступени турбины ВКТ-100. [c.151]

Существенное влияние на эффективность сепарации влаги в осевом зазоре оказывает отношение давлений на ступень s (число Ма и начальная влажность потока уо). На рис. 8-10 приведены опытные значения коэффициента влагоудаленияф в зависимости от ы/со при различных Уа и 8. Для исследованной турбинной ступени увеличение е от 0,8 до [c.166]

В опытах ЛПИ и БИТМ было отмечено также существенное влияние угла раскрытия периферийного обвода на коэффициент сепарации влаги в зазоре. Так, например, увеличение угла V от О до 42° приводило к снижению эффективности сепарации более чем в 3 раза. Однако, по данным ХТГЗ, значительное повышение коэффициента сепарации и экономичности турбинных ступеней, а также уменьшение эрозии лопаток при больших углах раскрытия проточной части могут быть достигнуты за счет отсоса влаги вместе с паром [Л. 70], Это объясняется не только отводом влаги, но и улучшением аэродинамических характеристик периферийных сечений ступеней. [c.167]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...