Приведенные и конвективные коэффициенты теплоотдачи

Примечания. 1. пр — приведенный коэффициент теплоотдачи, отнесенный к полной поверхности теплообмена (включая гладкую поверхность несущей трубы и поверхность ребер) ак — конвективный коэффициент теплоотдачи, отнесенный к поверхности ребер. [c.187]

Конвективный коэффициент теплоотдачи а . определяет тепловой поток, проходящий через ребра, отнесенный к разности температур — температуры потока и средней температуры поверхности ребер. Приведенный коэф- [c.89]

Пленочная конденсация пара из движущейся смеси. Перенос тепла от движущейся парогазовой смеси к поверхности пленки конденсата осуществляется за счет конвективной теплоотдачи и массоотдачи (приток пара к поверхности пленки и его конденсация). На пути теплового потока возникает термическое сопротивление, связанное с переходом тепла от парогазовой смеси к поверхности конденсации, термическое сопротивление на границе раздела фаз / гр и термическое сопротивление пленки конденсата Rn.i. Эти термические сопротивления можно учесть, введя средний по поверхности приведенный коэффициент теплоотдачи, вычисляемый по уравнению [c.205]

Расчет коэффициентов теплопередачи /г для конвективных поверхностей нагрева следует вести по формулам, приведенным в табл. 10-9. Там же приведены формулы и номограммы, необходимые для расчета значений коэффициентов теплоотдачи а, коэффициентов загрязнения е, и некоторые другие данные, используемые для расчета коэффициентов теплопередачи. [c.199]

Объем рабочей полости цилиндра определяется по приведенным выше зависимостям. Для начального участка процесса, когда теплообмен рабочего вещества со стенками рабочей полости цилиндра осуществляется только конвективным путем, коэффициент теплоотдачи, как и в предыдущих случаях, может быть определен по выражению [c.92]

Коэффициент конвективной теплоотдачи а тем больше, чем больше коэффициент теплопроводности к и скорость потока w, чем меньше коэффициент динамической вязкости и больше плотность р, т. е. чем меньше коэффициент кинематической вязкости v.= = л/р и чем меньше приведенный диаметр канала с1. В дальнейшем будет показано, что на величину а влияют также теплоемкость жидкости с, температуры жидкости окр и стенки канала t , а также другие факторы (форма поверхности Ф, размеры поверхности /ь /а, и др.). Таким образом [c.156]

Для расчета теплового потока теплопроводности через стенку в табл. П-18 приведены значения коэффициентов суммарной теплоотдачи а и удельных тепловых потоков с поверхности стенки при различных ее температурах. Заметим, что данные, приведенные в табл. П-18, являются приближенными, так как получены при следующих упрощающих предпосылках усреднении условий конвективной теплоотдачи для различно ориентированных в пространстве поверхностей теплоотдача происходит излучением при степени черноты излучающей поверхности стенки 0,8. С помощью этих данных определение теплового потока через стенку производится следующим образом. [c.101]

Уравнение (10.4) дает связь между коэффициентом конвективной теплоотдачи а и приведенной толщиной теплового пограничного слоя 5т. Величину 5т найдем следующим образом. В интеграл энергии по уравнению (10.2) подставим уравнение (10.1) для е = Г(у/5т) [c.482]

Наибольшую сложность здесь представляет учет теплоты, передаваемой от упругого диска через металлические пальцы к полумуфтам. Отводимая через пальцы теплота передается полумуфтам, с поверхности которых часть теплоты рассеивается в окружающую среду посредством конвективного теплообмена, а другая часть передается через полумуфты на валы и другие детали привода. Эти обстоятельства значительно усложняют задачу построения замкнутой термодинамической модели муфты. Необходимо также учитывать, что валы, на которых сидят полумуфты, в ряде случаев могут иметь температуру выше, чем полумуфты за счет нагрева от агрегатов, в состав которых они входят. В этом случае поток теплоты может идти от валов через полумуфты и металлические пальцы к упругому диску. Для определенности при исследовании температурного состояния будем полагать, что теплоотвод от полумуфты через вал отсутствует. Это условие выполняется при нагреве вала от внешних источников до температуры полумуфты. Так как с внешней и боковой поверхности диска отвод теплоты осуществляется за счет конвекции. Отвод теплоты через палец удобно задавать посредством некоторого приведенного коэффициента конвективной теплоотдачи Лпр, определение которого производится следующим образом. [c.101]

При постоянном расходе теплоносителя в канале G = = onst) изменение во времени коэффициента теплоотдачи а зависит от изменения температуры стенки Тс или плотности теплового потока < с. Изменение во времени Тс или q влияет на а через изменение турбулентной структуры потока и из-за наложения на квазистационарный конвективный теплообмен нестационарной теплопроводности. Теоретические исследования, выполненные, как правило, в предположении квазиста-ционарной структуры потока, учитывают только влияние нестационарной теплопроводности. В этом случае при нагревании газа и возрастании температуры стенки (ЭГс/Эг > 0) коэффициент К(х = (Nu/Nug) >1 (Nu и NUg — нестационарное и квазистационарное значения чисел Нуссельта), а при Э Гр/Эг < < о коэффициент К(ц < 1. Изменение Тс влияет на значения а вследствие перестройки профиля температур. Так как поток турбулентный, то изменение температурного поля в ядре потока мало влияет на а, существенно лишь его влияние в пристенной области. Тепловой импульс от стенки распространяется в поток со скоростью, пропорциональной (а + 6 ) /у (где а — коэффициент температуропроводности — коэффициент турбулентной температуропроводности у — расстояние от стенки). Приведенные в работах [24, 26] оценки показали, что [c.29]

Приведенный коэффициент теплоотдачи является функцией слишком большого количества параметров. Кроме обычных параметров и S2ld, на конвективный теплообмен в ребристой поверхности влияют шаг рёбер высота теплопроводность ребер X и толщина 6. [c.85]

Для расчета теплоотдачи в пучках плавниковых и ребристых труб применяются приведенные коэффициенты теплоотдачи, учитывающие совместный эффект конвективного теплообмена всей поверхности нагрева с потоком и передачи тепла теплопроводностью через металл ребер. Приведенные коэффициенты теплоотдачи относятся к полной поверхности нагргва оргбр нных труб. [c.131]

Обозначения a=s,/J, b Sg/J относит , поперечный и )дольный шаги лучка d - диаметр тй ы,м F - полная повертость, - поверхность ребер,1г p=F-Fpi ft.s.5 - высота,шаг И толщина ребра,м Q- тепловой поток,Вг i p - температура несущей трубы у основания ребра,°К f - температура потока,°К jiJ - скорость набегапцего потока,м/о - осредненная скорость потока,м/с 1а -скорость потока в наиболее узком сечении пучка,м/с СХ,СХ, - конвективный и приведенный коэффициент теплоотдачи,йг/i °К jSJt- параметр ребра [c.102]

Из формулы (12-6) видно, что коэффициент конвективной теплоотдачи а зависит от толщины пограничного слоя б, которая в свою очередь определяется характером движения теплоносителя величиной скорости ш, приведенным диаметр10м канала й и свойствами движущейся среды (коэффициентом кинематической вязкости V = и [c.189]

В качестве примера реализации алгоритма рассмотрим решение температурной задачи для резинового диска с размерами 0=170 мм 0 = = 120 мм В = 40 мм п= 17 мм толщина 1 = 22 мм, число пальцев 2 = 6. Режим нагружения средний вращающий момент Тв = 80 Н м амплитудный момент Гва = 50 Н-м частота колебаний к = 1300 кол/мин частота вращения п = 0. Диск изготовлен из резины с коэффициентом теплопроводности Я = 0,457 Вт/(м-К) и коэффициентом демпфирования г = 0,31 модуль упругости Е = 9 МПа. Коэффициент трения в зоне контакта пальца с диском / = 0,6 коэффициент конвективности теплоотдачи с поверхности диска Н1 = к2 = кз = 9 Вт/(м -с) приведенный коэффициент конвективной теплоотдачи Нир = 87 Вт/(м -с). [c.102]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...