Методика расчета топочных камер

Методика расчета топочных камер [c.136]

Ниже приведена подпрограмма наиболее сложных элементов теплового расчета парогенератора теплообмена в топочной камере по нормативной методике ЦКТИ — ВТИ, а также безразмерных коэффициентов С, D, Ей для воздухоподогревателя. [c.49]

Поскольку процесс горения при этом продолжается с одновременной отдачей тепла до полного своего завершения, продукты горения покидают топочное пространство котельных агрегатов при 1370° К, а при выходе из печей при 1100 -ч- 1200° К. В этих условиях учитывать диссоциацию СО2 и Н2О при расчете температур, в том числе и теоретических температур горения, не имеет смысла. Хотя теоретические температуры не достигаются при сгорании топлива в котельных топках, камерах сгорания и печах, методика расчета теплообмена в них в настояш ее время не может обойтись без этих в значительной мере условных значений температур. [c.222]

Исходные данные. По изложенной выше методике были проведены расчеты [58, 48 ] локального теплообмена в топке котло-агрегата БКЗ-320-140 ПТ с жидким шлакоудалением. Топочная камера полуоткрытого типа объемом 1385 м была разбита на 40 зон. По высоте они располагались в 7 ярусах, каждый из которых состоял из двух объемных (пристенная и центральная) и трех поверхностных (боковой, фронтовой и задний экраны) зон. С учетом [c.219]

В отличие от методики расчета лучистого теплообмена в топочных камерах котельных агрегатов при расчете лучистого теплообмена в печах для обжига керамических изделий нельзя пренебрегать внутренним термическим сопротивлением обжигаемых изделий. Кроме того, необходимо учитывать изменение температуры луче-воспринимающей поверхности во времени и пространстве и рассматривать уравнения, описывающие лучистый теплообмен, совместно с уравнением баланса тепла нагреваемого материала. [c.717]

Как уже указывалось выше, разработка методов расчета теплообмена в топках паровых котлов, пригодных для практического использования, осуществляется на базе экспериментальных данных. Поэтому получение надежных опытных данных по теплообмену в топочных камерах является важнейшим и наиболее трудоемким этапом работы по составлению расчетных методик. Экспериментальному исследованию теплообмена в топках паровых котлов как у нас, так и за рубежом уделяется большое внимание. Опытные данные, полученные до 1941 г., опубликованы в работах [34, 121]. Особенно ценный опытный материал получен в послевоенные годы. Эти данные можно найти в ряде статей [137—142]. [c.76]

На основании изложенного выше можно заключить, что предложенный метод расчета теплообмена в топочных камерах является новым вариантом расчетной методики [1]. Он, как и метод [1], имеет ряд преимуществ, рассмотренных в [12] по сравнению с другими методами расчета топок. Полученное новое замыкающее уравнение позволило заметно повысить точность расчета, особенно при сжигании мазута и газа, увеличить экстраполяционные возможности метода и уменьшить число эмпирических коэффициентов по сравнению с методом [1]. Оно дает возможность в отличие от замыкающих уравнений других авторов рассчитывать теплообмен не по средним, а по индивидуальным характеристикам каждой рас- [c.96]

Большие трудности воаникли из-за несовершенства метода теплового расчета топочной камеры. Расчетная методика создавалась параллельно в ЦКТИ и ВТИ, но [c.33]

Методика расчета котла типа КПГВ вытекает из особенностей его конструкции расчет газогорелочного устройства, газопроводов и топочного устройства должен производиться для работы котла без использования тепла уходящих газов соседних отопительных котлов. Расчет сечения контактной камеры, отводящего газохода, дымососа, а также аэродинамический расчет котла должен производиться для работы с использованием тепла уходящих газов отопительных котлов. [c.246]

Особенвости теплообыена в юшсе котла. Особой сложностью отличаются расчеты теплообмена радиационных поверхностей нагрева, расположенных в топочной камере. Методика расчета теплообмена в топках паровых и водогрейных котлов при слоевом и факельном сжигании топлива основывается на приложении теории подобия к топочным процессам. В задачу расчета входит определение оптимального соотношения между площадью поверхностей нагрева, расположенных в топочной камере котла, и температурой выходящих из нее продуктов сгорания топлива. [c.49]

Зависимость между количеством лучистого тепла, излучаемым факелом, и количеством тепла, воспринимаемым поверхностями нагрева, весьма сложна. Советскими учеными создана методика расчета теплообмена в тапке, основанная на /совместном нопользовании аиалитического и эмпирического исследований, а также на применении теории подобий для анализа топочных процессов. Эта методика позволяет достаточно уверенно проектировать котлоагрегаты на все виды топлива, применяющегося в энергетике. Однако ввиду сложности данного процесса, а также в связи с появлением во вновь создаваемых котлоагрегатах ряда новых решений (увеличение единичной мощности, рост тепловых напряжений топочной камеры, применение рециркуляции газов и т. д.) перед конструктором, исследователем и наладчиком всегда встает вопрос о точном определении количества тепла, воспринимаемого тем или иным участком котельной поверхности нагрева. При этом интерес представляют как среднее тепловооприятие экранов, так и локальная плотность теплового потока. [c.111]

В противоположность этой методике методика ВТИ—ЭНИНа которая рекомендуется в нормативном методе [56 ] для расчета суммарного теплообмена в двухкамерных топках, требует предварительного определения средней эффективной температуры факела 7 ф и температуры поверхности слоя золовых отложений на экранах Тзл. в отличие от методики ЦКТИ основная расчетная зависимость не является здесь эмпирической. Она представляет собой формулу Стефана—Больцмана, в соответствии с которой определяется количество теплоты, переданной топочной средой экранным поверхностям нагрева в процессе радиационного теплообмена между ними. Уравнение радиационного теплообмена дополняется при этом уравнением теплового баланса топочной камеры и зависимостями для определения температур Гф и Тзл. [c.166]

В нормативном методе теплового расчета котельных агрегатов [56 ] влияние на теплообмен температурного поля топки учитывается соответствующим выбором эмпирического коэффициента М в методике ЦКТИ или введением условной эффективной температуры топочной среды Гф в методике ВТИ—ЭНИНа. При этом речь идет в основном об изменении температуры факела по высоте топочной камеры. [c.193]

Методика расчета теплообмена в топочных камерах разработана в двух вариантах в первом, разработанном ЦКТИ, сохранена формула А. М. Гурвича, основанная на применении теории подобия к топочным процессам второй, представленный ВТИ и ЭНИН, базируется на использовании уравнений теплообмена (Стефана — Вольцмана) и теплового. баланса топочной камеры. Оба метода разработаны как для однокамерных, так и для двухкамерных топок. [c.3]

На ранней стадии развития котельной техники (начало XX столетия), когда топочные процессы по существу не были изучены, а практику удовлетворяла достаточно грубая оценка глубины охлаждения топочных газов, получили развитие чисто эмпирические методы расчета, построенные без учета особенностей переноса тепла излучения и конвекцией. К таким методам относятся предложения Оррока [4], Бройдо [5], Кирша [6], Вильсона и др. [7], Гурвича [8] и др. Такого типа подходы к расчету теплообмена в топках в настоящее время следует считать устаревшими, хотя и они в ряде случаев за рубежом еще находят применение [1]. Одновременно появились методы расчета, основанные на приблинсевном аналитическом описании процесса теплообмена в топочной камере, использующие уравнения теплообмена излучением, составленное на базе закона Стефана—Больцмана, и теплового баланса топочной камеры [9—16]. На первом этапе такие методы для практических расчетов применялись значительно реже, чем чисто эмпирические. Однако в дальнейшем такой подход к построению методики расчета теплообмена в топочных камерах стал доминирующим и используется большинством автором, занимающихся этими вопросом [1, [c.66]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...