Вытяжка цилиндрических деталей с фланцем

Вытяжка цилиндрических деталей с фланцем. При малом размере фланца число вытяжек и их размеры рассчитываются так же, как и для вытяжки без фланца. Для деталей с широким фланцем значения относительной глубины при первой вытяжке приведены в табл. 61. [c.851]

При многооперационной вытяжке цилиндрических деталей с фланцем припуски на подрезку фланца устанавливают в зависимости от толщины материала и диаметра фланца. Припуск на подрезку фланца определяют по формуле [c.142]

Так как процесс вытяжки в ленте происходит так же, как и при вытяжке деталей с фланцем, без применения промежуточных отжигов, то здесь, в основном, применимы те же методы расчета технологии штамповки, как и для случая вытяжки цилиндрических деталей с фланцем без отжига. [c.199]

Штамп ДЛЯ последующих операций при вытяжке цилиндрических деталей с фланцем. Заготовка устанавливается на фиксатор 1, Опережающие колонки 2 обеспечивают постоянный зазор между прижимом и матрицей. Прижим заготовки осуществляется буфером, съем детали — выталкивателем 3 [c.37]

ВЫТЯЖКА ЦИЛИНДРИЧЕСКИХ ДЕТАЛЕЙ С ФЛАНЦЕМ [c.210]

В табл. 61 приведены приближенные значения относительной глубины при первой вытяжке цилиндрических деталей с фланцем из стали 10. [c.121]

Технологические расчеты вытяжки цилиндрических деталей с фланцем имеют ряд отличительных особенностей. При вытяжке деталей с широким фланцем следует строго соблюдать основные правила [c.130]

При первой вытяжке цилиндрических деталей с фланцем степень деформации может быть выражена также через наибольшую относительную глубину вытяжки Л/ ) (табл. 54). [c.131]

Технологические расчеты переходов здесь те же, что и при вытяжке цилиндрических деталей с фланцем, только фланец в данном случае имеет коническую форму. Количество операций определяется коэффициентами вытяжки [c.159]

Обычная вытяжка цилиндрических деталей с широким фланцем [c.194]

Относительная глубина первой вытяжки dx для цилиндрических деталей с фланцем [c.225]

Усилие вытяжки цилиндрических деталей без фланца и с фланцем ориентировочно рассчитывают по формуле [c.226]

Коэффициенты вытяжки цилиндрических деталей без фланца с применением прижима [c.195]

Коэффициенты вытяжки на последующих операциях для цилиндрических деталей с фланцем (и в надрезанной ленте) [c.198]

ШТАМПОВКА ПОЛЫХ ЦИЛИНДРИЧЕСКИХ ДЕТАЛЕЙ С ФЛАНЦЕМ ИЗ КВАДРАТНЫХ И ШЕСТИГРАННЫХ ЗАГОТОВОК. МНОГОСЛОЙНАЯ ВЫТЯЖКА [c.231]

Некоторые указания по оформлению деталей, получаемых вытяжкой, приводятся ниже. Число операций вытяжки для цилиндрических деталей без фланца при использовании обычных инструментальных щтампов зависит от отношения высоты вытягиваемой детали к диаметру и отношения толщины заготовки к диаметру, а для цилиндрических деталей с фланцем — еще от отношения диаметра фланца к диаметру цилиндрической части детали. В табл. 51 приведены соотношения размеров деталей и ориентировочные данные по- [c.232]

Вытяжка деталей с фланцами более затруднительна, чем вытяжка деталей с гладкими стенками. При вытяжке деталей с большими фланцами деформация происходит не путем перемещения всего объема заготовки, а частично за счет удлинения материала на отдельных участках. Вследствие этого в полых цилиндрических деталях с фланцем глубина и диаметр вытяжки лимитируются относительным удлинением материала вытягиваемой детали. При вытяжке деталей с фланцами имеет место значительное утонение материала в зоне сопряжения дна и стенок, склонность к складкообразованию, причем как утонение, так и складкообразование увеличиваются с увеличением отношения -4 и глубины вытяжки — диаметр фланца й [c.337]

Вытяжка цилиндрических деталей с широким фланцем более затруднительна, чем вытяжка деталей без фланца или с малым фланцем. При вытяжке деталей с широким фланцем деформация происходит не только за счет перемещения металла заготовки, а частично и за счет его утонения. Вследствие этого в полых цилиндрических деталях с широким фланцем глубина и диаметр вытяжки лимитируются относительным удлинением штампуемого материала и толщиной. При вытяжке деталей с широким фланцем наблюдается значительное утонение материала в зоне сопряжения дна и стенок, склонность к складкообразованию, причем как утонение, так и складкообразование увеличиваются с увеличением отноше- [c.71]

Отсюда следует, что при вытяжке цилиндрических деталей с широким фланцем коэффициенты вытяжки надлежит брать несколько увеличенными по сравнению с указанными в табл. 21. [c.71]

Таким образом, коэффициенты вытяжки должны быть различными для деталей различной геометрической формы (прежде всего для цилиндрических деталей с фланцем и без фланца), а также для различной относительней толщины материала. Последнее условие в известной мере должно отражать подобие и давать разграничение относительных радиусов закруглений матрицы и пуансона. [c.120]

При вытяжке цилиндрических деталей с широким фланцем нельзя пользоваться коэффициентами первой вытяжки для деталей без фланца, так как эти коэффициенты действительны лишь в случае полной перетяжки фланца в цилиндрическую поверхность детали. [c.120]

Так как при первой вытяжке цилиндрических деталей с широким фланцем существует эта же зависимость, то допустимая общая степень деформации [c.121]

При вытяжке происходит изменение толщины стенок деталей. В случае вытяжки цилиндрических деталей без фланца наибольшее утонение составляет 10—18%, а утолщение у края 20—30% от толщины материала. Толщина материала в месте перехода от дна к стенкам уменьшается с увеличением степени деформации, относительной толщины заготовки 8/0, пластичности металла, количества операций вытяжки и с уменьшением радиусов закругления пуансона и матрицы. [c.84]

Технологические расчеты при вытяжке цилиндрических деталей с широким фланцем [c.130]

Значение коэффициентов ft для вытяжки цилиндрических деталей с широким фланцем из сталей 08—10 [для (SID) 100 = 0,62,0 [c.174]

Изготовление перечисленных деталей представляет определенные трудности в связи с тем, что условия формоизменения менее благоприятны, чем условия вытяжки цилиндрических деталей без фланца или с малым фланцем. Поэтому при штамповке осесимметричных деталей, отличающихся по форме от цилиндрических, применяют определенные приемы, позволяющие получать их без разрушения. [c.146]

Отклонения ( ) по высоте цилиндрических полых деталей с фланцем после вытяжки (размеры, мм) [c.127]

На фиг. 215 приведен ряд схем технологических процессов вытяжки цилиндрических деталей с фланцем. Процессы отличаютс5 друг от друга способом образования фланца и числом операций. [c.340]

Число операций вытяжки (ориентировочно) цилиндрических деталей с фланцем из стали марок ОЗкп—Юкп [c.123]

Особенность вытяжки сферообразных деталей по сравнению с вытяжкой цилиндрических деталей с плоским дном — наличие значительной части заготовки, свободной от контакта с пуансоном и матрицей и значительные пластические деформации выпуклой-донной части заготовки. Процесс вытяжки протекает в две стадии I — формообразование центральной донной части днища без значительного перемещения фланца заготовки и И — интенсивное втягивание заготовки в матрицу при значительном перемещении фланца заготовки, завершающаяся полным оформлением обводов днища. [c.24]

Вытяжка деталей с широким фланцем. Цилиндрическая деталь с фланцем представляет собой продукт незавершенной вытяжки, когда заготовка не полностью протягивается через матрицу. В тех случаях, когда коэффициент вытяжки, определяемый как отношение диаметра заготовки к диаметру цилиндрической части вытягиваемой детали, меньше или равен допустимому коэффициенту вытяжки на первом переходе изготовления цилиндрического стакана, изготовление детали с фланцем не представляет затруднений. Действительно, в этом случае напряжение оГршах в опасном сечении на протяжении всего процесса вытяжки не достигает величины, способной вызвать разрушение заготовки. Следовательно, процесс вытяжки может быть остановлен в любой промежуточной фазе деформирования и при любом значении диаметра фланца (в пределах d < < D). [c.170]

В табл. 45 приведены проверенные мн0 0летнсй практикой и вновь откорректи-],ованные оптимальные значения коэффициентов вытяжки цилиндрических деталей без фланца (при вытяж се с прижи.мом) в зависимости от относительной толщины заготовки для стали глубокой вытяжки (08, ЮГ, 15Г), мягкой латуни и аналогичных им сплавов. Меньшие значения коэффициентов вытяжки соответствуют повышенной величине показателя анизотропии 1,5- 1,7) и большему радиусу закругления на первых операциях, а большие значения — меньшей величине показателя анизотропии 1,0-н 1,2). На рис. 100 представлена усредненная корреляция зависимости коэффициентов (степени) вытяжки цилиндрических деталей от показателя анизотропии и относительной толщины стальных заготовок З/О [202]. [c.118]

На рис. 112 приведена зависимость наибольшей высоты вытяжкн Л от исходного диаметра заготовки Оц (при d = 50 мм г = 5 мм S = 0,8 мм). На рисунке разграничены отдельные области / — вытяжка цилиндрических деталей без фланца (линия А—В) 1 — вытяжка деталей с широким фланцем (линия В—С), причем в точке С диаметр фланца равен )ф i= 25G им /// — вытяжка деталей с весьма большим фланцем без увеличения высоты вытяжки h. [c.130]

В табл. 53 приведены предельно допустимые коэффициенты первой вытяжки Шу = 1/0 для цилиндрических деталей с фланцем, которые уменьшаются по мере увеличения размеров ( анца. Постепенное уменьшение коэффициентов первой вытяжки является результатом увеличения размеров фланца и уменьшения отношения (Но. [c.131]

Приведенные коэффициенты относятся к сталям 08, ЮГ, 15Г, мягкой латуни. Для менее пластичных металлов коэффициенты следует увеличить на 1,5—2%, для более пластичных—уменьшить на 1,5—2%. Вытяжку цилиндрических деталей с небольшим фланцем — 1,1 - l,4) проводят аналогично вытяжке деталей без фланца, но на последней операции фланец отгибают и калибруют в специальном Ш1ампе. Прн штамповке дета.тей с широким [c.175]

Дно вытягиваемой детали (рис. 177, г), характеризуется весьма небольшими, растягивающими напряжениями, которые равномерно распределены но окружности. Величина этих напряжений определяется значением радиальных растягивающих (идеальных) напряжений at и дополнительными нежелательными сопротивлениями, связанными с трением от действия силы прижима, трением и изгибом при перемещении заготовки через вытяжное ребро матрицы. Растягивающие напряжения приводят к утонению стенок вытягиваемой детали у дна. Напряженно-деформированное состояние при вытяжке коробчатых деталей более неравномерно, чем при вытяжке цилиндрических деталей неравномерности в этом случае зависят главным образом от геометрических соотношений элементов вытягиваемой детали. По мере удаления от у1Лов напряжения и (т , уменьшаются. В середине прямых сторон фланца вытягиваемой коробчатой детали они наименьшие. Продольные растягивающие напряжения, действующие в вертикальных стенках, также распределяются неравномерно по пери- метру детали. Величина этих напряжений также, как и в случае вытяжки цилиндрических деталей, связана с растягивающими напряжениями в соответствующих местах фланца и напряжениями, связанными с дополнительными нежелательными сопротивлениями на трение и изгиб. Материал дна коробчатой детали имеет схему напряженного состояния с незначительными растягивающими напряжениями. [c.185]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...